О предприятии Продукция Документация
  Услуги Оборудование АЗС Вопрос-ответ
  Новости Фотоальбом Контакты
  Публикации Пресса о нас География продаж

 

СНиП II-23-81. Стальные конструкции. Расчет соединений стальных конструкций
  Навигатор: 

11. Расчет соединений стальных конструкций

Сварные соединения

Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил. 2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см2) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва Rwf должны быть более Rwz, а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления Rwz, но не превышать значений RwzYz / Bf; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см2) допускается применять электроды или сварочную проволоку

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм

Положение шва

Коэф-т

Значения коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм

3-8

9-12

14-16

18 и более

Автоматическая при d = 3 - 5

В лодочку

βf

1,1

0,7

βz

1,15

1,0

Нижнее

βf

1,1

0,9

0,7

βz

1,15

1,05

1,0

Автоматическая и полуавтоматическая при d = 1,4 - 2

В лодочку

βf

0,9

0,8

0,7

βz

1,05

1,0

Нижнее, горизонтальное, вертикальное

βf

0,9

0,8

0,7

βz

1,05

1,0

Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой

В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное

βf

0,7

βz

1,0

11.4. Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контроля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения Qх, Qу, Qху и Ry следует принимать соответственно: Qх = Qwx и Qу = Qwy - нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям; Qху = Qwxy - касательное напряжение в сварном соединении; Ry = Rwy.

Болтовые соединения

11.6. В болтовых соединениях при действии продольной силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.

Характеристика соединения

Коэф-т условий работы соединения γb

1. Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах:

 

класса точности А

1,0

классов точности В и С, высокопрочных с нерегулируемым натяжением

0,9

2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смятие при а = 1,5d и b = 2d в элементах конструкций из стали с пределом текучести, МПа (кгс/см2):

 

до 285 (2900)

0,8

св. 285 (2900) до 380 (3900)

0,75

Обозначения, принятые в табл. 35*:

а - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия;

b - то же, между центрами отверстий;

d - диаметр отверстия для болта.

Примечания: 1. Коэффициенты, установленные в поз. 1 и 2, следует учитывать одновременно.

2. При значениях расстояний а и b, промежуточных между указанными в поз. 2 и в табл. 39, коэффициент Qb следует определять линейной интерполяцией.

Для одноболтовых соединений следует учитывать коэффициенты условий работы Qc согласно требованиям п. 11.8.

11.9. При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на болты следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта.

11.10. Болты, работающие одновременно на срез и растяжение, следует проверять отдельно на срез и растяжение.

Болты, работающие на срез от одновременного действия продольной силы и момента, следует проверять на равнодействующее усилие.

11.11. В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а также в креплениях с односторонней накладкой количество болтов должно быть увеличено против расчета на 10 %.

При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей количество болтов, прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчета на 50 %.

Соединения на высокопрочных болтах

11.12. Соединения на высокопрочных болтах следует рассчитывать в предположении передачи действующих в стыках и прикреплениях усилий через трение, возникающее по соприкасающимся плоскостям соединяемых элементов от натяжения высокопрочных болтов. При этом распределение продольной силы между болтами следует принимать равномерным.

Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей

Способ регулирования натяжения болтов

Коэф-т трения μ

Коэффициенты γh при нагрузке и при разности номинальных диаметров отверстий и болтов δ, мм

динамической и при δ = 3-6; статической и при δ = 5-6

динамической и при δ = 1; статической и при δ = 1-4

1. Дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации

По М

0,58

1,35

1,12

« α

0,58

1,20

1,02

2. То же, с консервацией еталлизацией распылением цинка или алюминия)

« М

0,50

1,35

1,12

« α

0,50

1,20

1,02

3. Дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности

« М

0,50

1,35

1,12

« α

0,50

1,20

1,02

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Газопламенный двух поверхностей без консервации

« М

0,42

1,35

1,12

« α

0,42

1,20

1,02

5. Стальными щетками двух поверхностей без консервации

« М

0,35

1,35

1,17

« α

0,35

1,25

1,06

6. Без обработки

« М

0,25

1,70

1,30

« α

0,25

1,50

1,20

Соединения с фрезерованными торцами

11.15. В соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн и т.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.

Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах сварные швы и болты, включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечной силы.

Поясные соединения в составных балках 11.16. Сварные швы и высокопрочные болты, соединяющие стенки и пояса составных двутавровых балок, следует рассчитывать согласно табл. 37*.

При отсутствии ребер жесткости для передачи больших неподвижных сосредоточенных нагрузок расчет прикрепления верхнего пояса следует выполнять как для подвижной сосредоточенной нагрузки.

При приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу балки сварные швы и высокопрочные болты, прикрепляющие этот пояс к стенке, следует рассчитывать по формулам (138)-(140)*табл. 37* независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения грузов.

Сварные поясные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой.

11.17. В балках с соединениями на высокопрочных болтах с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.



Поиск по сайту:

Поделиться с друзьями:
Вопрос отправлен
Вы можете задать любой вопрос нашим специалистам.

Представьтесь, пожалуйста:
{{dataForm.error}}

Как с вами связаться:

Ваш вопрос:


  Отправка...  

Сертифицированная система контроля качества ISO 9001:2008

Экологическая безопасность производства ISO 14001:2004


Система сертификации ГОСТ Р. Госстандарт РоссииСертификация ГАЗПРОМ. Система добровольной сертификации ГАЗПРОМСЕРТ
Система сертификации ГОСТ Р
Госстандарт России
Система добровольной сертификации ГАЗПРОМСЕРТ



 

Продукция | Услуги | Документация | Оборудование АЗС | Фото | Вопрос-ответ
 


© ЗАО "АлтайСпецИзделия", 1998–2017

Все права на информацию, размещённую на сайте, защищены.
Продолжение работы с сайтом является признанием авторских прав ЗАО "АлтайСпецИзделия".

АлтайСпецИзделия
 
Обратный звонок

Обратный звонок