СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

НАГРУЗКИ 
И ВОЗДЕЙСТВИЯ

СНиП 2.01.07-85*

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А. А. Бать — руководитель темы; И. А. Белышев, канд. техн. наук В. А. Отставнов, доктора техн. наук проф. В. Д. Райзер, А. И. Цейтлин) МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР (канд. техн. наук Л. В. Клепиков).
В СНиП 2.01.07-85* внесено изменение, утвержденное постановлением от 08.07.88 г. № 132, а также добавлен разд. 10 «Прогибы и перемещения», разработанный ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А. А. Бать — руководитель темы; чл.-кор. АН СССР Н. Н. Складнев, д-р техн. наук проф. А. И. Цейтлин, кандидаты техн. наук В. А. Отставнов, Э. А. Неу-троев, инж. Б. И. Беляев), НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн, наук проф. А. С. Залесов) и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Л. Л. Лемыш, Э. Н. Кодыш).
ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (канд. техн. наук Ф. В. Бобров).
С введением в действие разд. 10 «Прогибы и перемещения» СНиП 2.01.07-85 с 1 января 1989 г. утрачивают силу пп. 13.2—13.4 и 14.1—14.3 СНиП II-23-81*.
Излагаются в новой редакции: «Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85» следующие пункты:
п. 13.1 СНиП II-23-81* «„R„„„p„|„Ћ„~„Ќ„u „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y»; 
п. 9.2 СНиП 2.03.06-85 «Алюминиевые конструкции»; 
п. 1.20 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»; 
п. 4.24 СНиП 2.03.09-85 «Асбестоцементные конструкции»; 
п. 4.32 СНиП «Деревянные конструкции»; 
п. 3.19 СНиП «Сооружения промышленных предприятий».

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» и информационном указателе «Государственные стандарты»

Государственный 
комитет СССР	Строительные 
нормы и правила
	
СНиП 2.01.07-85*	
по делам строительства (Госстрой СССР)	
Нагрузки и воздействия
	Взамен главы 
СНиП II-6-74	

Настоящие нормы распространяются на проектирование строительных конструкций и оснований зданий и сооружений и устанавливают основные положения и правила по определению и учету постоянных и временных нагрузок и воздействий, а также их сочетаний.
Нагрузки и воздействия на строительные конструкции и основания зданий и сооружений, отличающихся от традиционных, допускается определять по специальным техническим условиям.

Примечания: 1. Далее по тексту, где это возможно, термин «воздействие» опущен и заменен термином «нагрузка», а слова «здания и сооружения» заменены словом «сооружения».
2. При реконструкции расчетные значения нагрузок следует определять на основа результатов обследования существующих конструкций, при этом атмосферные нагрузки допускается принимать с учетом данных Госкомгидромета.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании следует учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации сооружений, а также при изготовлении, хранении и перевозке строительных конструкций.
1.2. Основными характеристиками нагрузок. установленными в настоящих нормах, являются их нормативные значения.
Нагрузка определенного вида характеризуется, как правило, одним нормативным значением. Для нагрузок от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых, температурных климатических воздействий устанавливаются два нормативных значения: полное и пониженное (вводится в расчет при необходимости учета влияния длительности нагрузок, проверке на выносливость и в других случаях, оговоренных в нормах проектирования конструкций и оснований).
1.3. Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке gt, „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„y„z „‚„p„ѓ„ѓ„}„p„„„‚„y„r„p„u„}„Ђ„}„… „Ѓ„‚„u„t„u„|„Ћ„~„Ђ„}„… „ѓ„Ђ„ѓ„„„Ђ„‘„~„y„ђ „y „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„z:
а) при расчете на прочность и устойчивость — в соответствии с пп. 2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 5.7, 6.11, 7.3 и 8.7;
б) при расчете на выносливость — равным единице:
в) в расчетах по деформациям — равным единице, если в нормах проектирования конструкций и оснований не установлены другие значения;
г) при расчете по другим видам предельных состояний — по нормам проектирования конструкций и оснований.
Расчетные значения нагрузок при наличии статистических данных допускается определять непосредственно по заданной вероятности их превышения.
При расчете конструкций и оснований для условий возведения зданий и сооружений расчетные значения снеговых, ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатических воздействий следует снижать на 20 %.
При необходимости расчета на прочность и устойчивость в условиях пожара, при взрывных воздействиях, столкновении транспортных средств с частями сооружений коэффициенты надежности по нагрузке для всех учитываемых при этом нагрузок следует принимать равными единице.

Примечание. Для нагрузок с двумя нормативными значениями соответствующие расчетные значения следует определять с одинаковым коэффициентом надежности по нагрузке (для рассматриваемого предельного состояния).

КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК

1.4. В зависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоянные и временные (длительные, кратковременные, особые) нагрузки.
1.5. Нагрузки, возникающие при изготовлении, хранении и перевозке конструкций, а также при возведении сооружений, следует учитывать в расчетах как кратковременные нагрузки.

Внесены
ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР	Утверждены 
постановлением 
Государственного комитета СССР 
по делам строительства 
от 29 августа 1985 г. № 135	Срок 
введения
в действие 
1 января 1987 г.	

Нагрузки, возникающие на стадии эксплуатации сооружений, следует учитывать в соответствии с пп. 1.6— 1 9.
1.6. К постоянным нагрузкам следует относить:
а) вес частей сооружений, в том числе вес несущих и ограждающих строительных конструкций;
б) вес и давление грунтов (насыпей, засыпок), горное давление.
Сохраняющиеся в конструкции или основании усилия от предварительного напряжения следует учитывать в расчетах как усилия от постоянных нагрузок.
1.7. К длительным нагрузкам следует относить:
а) вес временных перегородок, подливок и подбетонок под оборудование;
б) вес стационарного оборудования: станков, аппаратов, моторов, емкостей, трубопроводов с арматурой, опорными частями и изоляцией, ленточных конвейеров, постоянных подъемных машин с их канатами и направляющими, а также вес жидкостей и твердых тел, заполняющих оборудование;
в) давление газов, жидкостей и сыпучих тел в емкостях и трубопроводах, избыточное давление и разрежение воздуха, возникающее при вентиляции шахт;
г) нагрузки на перекрытия от складируемых материалов и стеллажного оборудования в складских помещениях, холодильниках, зернохранилищах, книгохранилищах, архивах и подобных помещениях;
д) температурные технологические воздействия от стационарного оборудования;
е) вес слоя воды на водонаполненных плоских покрытиях;
ж) вес отложений производственной пыли, если ее накопление не исключено соответствующими мероприятиями;
з) нагрузки от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с пониженными нормативными значениями, приведенными в табл. 3;
и) вертикальные нагрузки от мостовых и подвесных кранов с пониженным нормативным значением, определяемым умножением полного нормативного значения вертикальной нагрузки от одного крана (см. п. 4.2) в каждом пролете здания на коэффициент: 0,5 — для групп режимов работы кранов 4К—6К; 0,6 — для группы режима работы кранов 7К; 0,7 — для группы режима работы кранов 8К. Группы режимов работы кранов принимаются по ГОСТ 25546—82; 
к) снеговые нагрузки с пониженным нормативным значением, определяемым умножением полного нормативного значения в соответствии с указаниями п. 5.1 на коэффициент: 0,3 — для III снегового района, 0,5 — для IV района; 0,6 — для V и VI районов,
л) температурные климатические воздействия с пониженными нормативными значениями, определяемыми в соответствии с указаниями пп. 8.2—8.6 при условии q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
м) воздействия, обусловленные деформациями основания, не сопровождающимися коренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов:
н) воздействия, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов.
1.8. К кратковременным нагрузкам следует относить:
а) нагрузки от оборудования, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытательном режимах, а также при его перестановке или замене;
б) вес людей, ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта оборудования;
в) нагрузки от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с полными нормативными значениями, кроме нагрузок, указанных в п. 1.7, а, б, г, д;
г) нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электрокаров, кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых и подвесных кранов с полным нормативным значением);
д) снеговые нагрузки с полным нормативным значением;
е) температурные климатические воздействия с полным нормативным значением; 
ж) ветровые нагрузки; 
з) гололедные нагрузки. 
1.9. К особым нагрузкам следует относить: 
а) сейсмические воздействия; 
б) взрывные воздействия; 
в) нагрузки, вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, временной неисправностью или поломкой оборудования;
г) воздействия, обусловленные деформациями основания, сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (при замачивании просадочных грунтов) или оседанием его в районах горных выработок и в карстовых.

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

1.10. Расчет конструкций и оснований по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.
Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкции или основания.
1.11. В зависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:
а) основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных,
б) особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.
Временные нагрузки с двумя нормативными значениями следует включать в сочетания как длительные — при учете пониженного нормативного значения, как кратковременные — при учете полного нормативного значения.
В особых сочетаниях нагрузок, включающих взрывные воздействия или нагрузки, вызываемые столкновением транспортных средств с частями сооружений, допускается не учитывать кратковременные нагрузки, указанные в п. 1.8.
1.12. При учете сочетаний, включающих постоянные и не менее двух временных нагрузок, расчетные значения временных нагрузок или соответствующих им усилий следует умножать на коэффициенты сочетаний, равные:
в основных сочетаниях для длительных нагрузок y1 = 0,95; для кратковременных y2 = 0,9:
в особых сочетаниях для длительных нагрузок y1 = 0,95; для кратковременных y2 = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений для сейсмических районов и в других нормах проектирования конструкций и оснований. При этом особую нагрузку следует принимать без снижения.
При учете основных сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагрузку (длительную или кратковременную), коэффициенты y1, y2 вводить не следует.

Примечание. В основных сочетаниях при учете трех и более кратковременных нагрузок их расчетные значения допускается умножать на коэффициент сочетания y2, принимаемый для первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки — 1,0, для второй — 0,8, для остальных — 0,6.

1.13. При учете сочетаний нагрузок в соответствии с указаниями п. 1.12 за одну временную нагрузку следует принимать:
а) нагрузку определенного рода от одного источника (давление или разрежение в емкости, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку от одного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана);
б) нагрузку от нескольких источников, если их совместное действие учтено в нормативном и расчетном значениях нагрузки (нагрузку от оборудования, людей и складируемых материалов на одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов yA „y yn, „Ѓ„‚„y„r„u„t„u„~„~„Ќ„‡ „r „Ѓ„Ѓ. 3.8 „y 3.9; „~„p„s„‚„…„x„{„… „Ђ„„ „~„u„ѓ„{„Ђ„|„Ћ„{„y„‡ „}„Ђ„ѓ„„„Ђ„r„Ќ„‡ „y„|„y „Ѓ„Ђ„t„r„u„ѓ„~„Ќ„‡ „{„‚„p„~„Ђ„r „ѓ „…„‰„u„„„Ђ„} „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„„p y, приведенного в п. 4.17; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую в соответствии с п. 7.4).

2. ВЕС КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ

2.1. Нормативное значение веса конструкций заводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, других строительных конструкций и грунтов — по проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетам их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.
2.2. Коэффициенты надежности по нагрузке gt „t„|„‘ „r„u„ѓ„p „ѓ„„„‚„Ђ„y„„„u„|„Ћ„~„Ќ„‡ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z „y „s„‚„…„~„„„Ђ„r „Ѓ„‚„y„r„u„t„u„~„Ќ „r „„„p„q„|. 1. 

Таблица 1

Конструкции сооружений 
и вид грунтов
	Коэффициент надежности 
по нагрузке gt	

Конструкции: 
металлические	

1,05	
бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м3), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные	1,1	
бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м3 и менее), изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засылки, стяжки и т.п.), выполняемые: 
в заводских условиях	

1,2	
на строительной площадке	1,3	
Грунты: 
в природном залегании	
1,1	
насыпные
	1,15	

Примечания: 1. При проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке gt = 0,9.
2. При определении нагрузок от грунта следует учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемые на грунт.
3. Для металлических конструкций, в которых усилия от собственного веса превышают 50 % общих усилий, следует принимать gt = 1,1.

3. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, 
ЛЮДЕЙ, ЖИВОТНЫХ, СКЛАДИРУЕМЫХ
МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

3.1. Нормы настоящего раздела распространяются на нагрузки от людей, животных, оборудования, изделий, материалов, временных перегородок, действующие на перекрытия зданий и полы на грунтах.
Варианты загружения перекрытий этими нагрузками следует принимать в соответствии с предусмотренными условиями возведения и эксплуатации зданий. Если на стадии проектирования данные об этих условиях недостаточны, при расчете конструкций и оснований необходимо рассмотреть следующие варианты загружения отдельных перекрытий: 
сплошное загружение принятой нагрузкой; 
неблагоприятное частичное загружение при расчете конструкций и оснований, чувствительных к такой схеме загружения; 
отсутствие временной нагрузки. 
При этом суммарная временная нагрузка на перекрытия многоэтажного здания при неблагоприятном частичном их загружении не должна превышать нагрузку при сплошном загружении перекрытий, определенную с учетом коэффициентов сочетаний yn, „x„~„p„‰„u„~„y„‘ „{„Ђ„„„Ђ„‚„Ќ„‡ „r„Ќ„‰„y„ѓ„|„‘„ђ„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„p„} (3) „y (4).

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, 
СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

3.2. Нагрузки от оборудования (в том числе трубопроводов, транспортных средств), складируемых материалов и изделий устанавливаются в строительном задании на основании технологических решений, в котором должны быть приведены:
а) возможные на каждом перекрытии и полах на грунте места расположения и габариты опор оборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изделий, места возможного сближения оборудования в процессе эксплуатации или перепланировки;
б) нормативные значения нагрузок и коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые в соответствии с указаниями настоящих норм, для машин с динамическими нагрузками — нормативные значения инерционных сил и коэффициенты надежности по нагрузке для инерционных сил, а также другие необходимые характеристики.
При замене фактических нагрузок на перекрытия эквивалентными равномерно распределенными нагрузками последние следует определять расчетом и назначать дифференцированно для различных конструктивных элементов (плит. второстепенных балок, ригелей, колонн, фундаментов). Принимаемые значения эквивалентных нагрузок должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций, требуемые по условиям их загружения фактическими нагрузками. Полные нормативные значения эквивалентных равномерно распределенных нагрузок для производственных и складских помещений следует принимая для плит и второстепенных балок не менее 3,0 кПа (300 кгс/м2), для ригелей, колонн и фундаментов — не менее 2,0 кПа (200 кгс/м2).
Учет перспективною увеличения нагрузок от оборудования и складируемых материалов допускается при технико-экономическом обосновании.
3.3. Нормативное значение веса оборудования, в том числе трубопроводов, следует определять на основании стандартов или каталогов, а для нестандартного оборудования — на основании паспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.
В состав нагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки или машины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей оборудования, возможных при эксплуатации, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности и т. п.
Нагрузки от оборудования на перекрытия и полы на грунтах необходимо принимать в зависимости от условий его размещения и возможною перемещения при эксплуатации. При этом следует предусматривать мероприятия, исключающие необходимость усиления несущих конструкций, связанного с перемещением технологического оборудования во время монтажа или эксплуатации здания.
Число учитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров и их размещение на перекрытии при расчете различных элементов следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.
Динамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допускается учитывать путем умножения нормативных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.
3.4. Коэффициент надежности по нагрузке gt „t„|„‘ „r„u„ѓ„p „Ђ„q„Ђ„‚„…„t„Ђ„r„p„~„y„‘ „Ѓ„‚„y„r„u„t„u„~ „r „„„p„q„|. 2.

Таблица 2

Вес 
	Коэффициент надежности по нагрузке gt	
Стационарного оборудования	1,05	
Изоляции стационарного оборудования 	1,2	
Заполнителей оборудования (в том числе резервуаров и трубопроводов): 
жидкостей	

1,0	
суспензий, шламов, сыпучих тел 	1,1	
Погрузчиков и электрокаров (с грузом)	1,2	

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ

3.5. Нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в табл. 3
3.6. Нормативные значения нагрузок на ригели и плиты перекрытый от веса временных перегородок следует принимать в зависимости от их конструкции, расположения и характера опирания на перекрытия и стены. Указанные нагрузки допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа (50 кгс/м2).
3.7. Коэффициенты надежности по нагрузке gt „t„|„‘ „‚„p„r„~„Ђ„}„u„‚„~„Ђ „‚„p„ѓ„Ѓ„‚„u„t„u„|„u„~„~„Ќ„‡ „~„p„s„‚„…„x„Ђ„{ „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ:
1,3 — при полном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м2);
1,2 — при полном нормативном значении 2,0 кПа (200 кгс/м2) и более.
Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с указаниями п. 2.2.
3.8. При расчете балок, ригелей, плит, а также колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок, указанные в табл. 3, следует снижать в зависимости от грузовой площади А, м2, рассчитываемого элемента умножением на коэффициент сочетания yА, равный.
а) для помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а (при А > А1 = 9 м2),

               		(1) 

б) для помещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б (при А > А2 = 36 м2),

                		(2)

Примечание. При расчете стен, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, значения нагрузок следует снижать а зависимости от грузовой площади А рассчитываемых элементов (плит, балок), опирающихся на стены.

3.9. При определении продольных усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок. указанные в табл. 3, следует снижать умножением на коэффициент сочетания yn:
а) для помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а,

			(3)

б) для помещений, указанных в поз 4, 11, 12, б,

            		(4) 

где 
 — определяются в соответствии с п. 3.8;
п — общее число перекрытий (для помещений, указанных в табл. 3, поз. 1, 2, 4, 11, 12, а, б), нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.

Примечание. При определении изгибающих моментов в колоннах и стенах следует учитывать снижение нагрузок для примыкающих к ним балок и ригелей в соответствии с указаниями п 3.8.

СОСРЕДОТОЧЕННЫЕ НАГРУЗКИ 
И НАГРУЗКИ НА ПЕРИЛА

3.10. Несущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны быть проверены на сосредоточенную вертикальную нагрузку, приложенную к элементу, в неблагоприятном положении на квадратной площадке со сторонами не более 10 см (при отсутствии других временных нагрузок). Если в строительном задании на основании технологических решений не предусмотрены болев высокие нормативные значения сосредоточенных нагрузок. их следует принимать равными: 
а) для перекрытий и лестниц— 1,5 кН (150 кгс); 
б) для чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов — 1,0 кН (100 кгс);
в) для покрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, — 0,5 кН (50 кгс).
Элементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования и транспортных средств, допускается не проверять на указанную сосредоточенную нагрузку.
3.11. Нормативные значения горизонтальных нагрузок на поручни перил лестниц и балконов следует принимать равными:
а) для жилых зданий, дошкольных учреждений, домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждений — 0,3 кН/м (30 кгс/м);
б) для трибун и спортивных залов — 1,5 кН/м (150 кгс/м);
в) для других зданий и помещений при отсутствии специальных требований — 0,8 кН/м (80 кгс/м).

Таблица 3

Здания и помещения	Нормативные значения нагрузок r, кПа (кгс/м2)	
	полное	пониженное	

1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы
	
1,5 (150)	
0,3 (30)	
2. Служебные помещения административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещения; бытовые помещения (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений
	2,0 (200)	0,7 (70)	
3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, лаборатории учреждений просвещения, науки; помещения электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения
	Не менее 2,0 (200)	Не менее 1,0 (100)	
4. Залы: 
а) читальные	
2,0 (200)	
0,7 (70)	
б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)	3,0 (300)	1,0 (100)	
в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные	4,0 (400)	1,4 (140)	
г) торговые, выставочные и экспозиционные	Не менее 4,0 (400)
	Не менее 1,4 (140)	
5. Книгохранилища; архивы	Не менее 5,0 (500)
	Не менее  5,0 (500)	
6. Сцены зрелищных предприятий	Не менее 5,0 (500)	Не менее
1,8 (180)
	
7. Трибуны: 
а) с закрепленными сиденьями	
4,0 (400)	
1,4 (140)	
б) для стоящих зрителей	5,0 (500)
	1,8 (180)	
8. Чердачные помещения	0,7 (70)
	ѕ	
9. Покрытия на участках: 
а) с возможным скоплением людей (выходящих из производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)	
4,0 (400)	
1,4 (140)	
б) используемых для отдыха	1,5 (150)	0,5 (50)	
в) прочих	0,5 (50)
	ѕ	
10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки: 
а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждения балкона (лоджии)	
4,0 (400)	
1,4 (140)	
б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие которой неблагоприятнее, чем определяемое по поз. 10, а	2,0 (200)

	0,7 (70)	
11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производственных помещениях	Не менее
1,5 (150)
	—	
12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях: 
а) 1, 2 и 3	

3,0 (300)	

1,0 (100)	
б) 4, 5, 6 и 11	4,0 (400)	1,4 (140)	
в) 7
	5,0 (500)	1,8 (180)	
13. Перроны вокзалов	4,0 (400)
	1,4 (140)	
14. Помещения для скота: 
мелкого	
Не менее 2,0 (200)	
Не менее 0,7 (70)	
крупного	Не менее 5,0 (500)
	Не менее 1,8 (180)	

Примечания: 1. Нагрузки, указанные в поз. 8, следует учитывать на площади, не занятой оборудованием и материалами.
2. Нагрузки, указанные в поз. 9, следует учитывать без снеговой нагрузки.
3. Нагрузки, указанные в поз. 10, следует учитывать при расчете несущих конструкции балконов (лоджий) и участков стен в местах защемления этих конструкций. При расчете нижележащих участков стен, фундаментов и оснований нагрузки на балконы (лоджии) следует принимать равными нагрузкам примыкающих основных помещений зданий и снижать их с учетом указании пп. 3.8 и 3.9.
4. Нормативные значения нагрузок для зданий и помещений, указанных в поз. 3, 4,г, 5, 6, 11 и 14, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

Для обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных для непродолжительного пребывания людей, нормативное значение горизонтальной сосредоточенной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН (30 кгс) (в любом месте по длине поручня), если по строительному заданию на основании технологических решений не требуется большее значение нагрузки.
Для нагрузок, указанных в пп. 3.10 и 3.11, следует принимать коэффициент надежность по нагрузке gt = 1,2.

4. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ 
И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

4.1. Нагрузки от мостовых и подвесных кранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546—82, от вида привода и от способа подвеса груза. Примерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы приведен в справочном приложении 1.
4.2. Полные нормативные значения вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, и другие необходимые для расчета данные следует принимать в соответствии с требованиями государственных стандартов на краны, а для нестандартных кранов — в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.

Примечание. Под крановым путем понимаются обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки — при однопролетном, три — при двухпролетном подвесном кране и т. п.).

4.3. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.
4.4. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:
для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;
для кранов с жестким подвесом груза — 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки. 
Эту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. При этом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, гак и наружу рассматриваемого пролета.
4.5. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.
Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. При этом принимается, что нагрузка передается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета здания. Нагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.
4.6. Горизонтальные нагрузки от торможения моста и тележки крана и боковые силы считаются приложенными а месте контакта ходовых колес крана с рельсом.
4.7. нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять в соответствии с указаниями, приведенными в обязательном приложении 2. Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.
4.8. Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать gt = 1,1.

Примечание. При учете местного и динамического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на дополнительный коэффициент gt, „‚„p„r„~„Ќ„z: 
1,6 — для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза;
1,4 — для группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;
1,3 — для группы режима работы кранов 7К; 
1,1 — для остальных групп режимов работы кранов.
При проверке местной устойчивости стенок балок значение дополнительного коэффициента следует принимать равным 1,1.

4.9. При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный: 
при шаге колонн не более 12 м:
1,2 — для группы режима работы мостовых кранов 8К;
1,1 — для групп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а также для всех групп режимов работы подвесных кранов;
при шаге колонн свыше 12 м ѕ 1,1 для группы режима работы мостовых кранов 8К.
Расчетные значения горизонтальных нагрузок от мостовых кранов группы режима работы 8К следует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.
В остальных случаях коэффициент динамичности принимается равным 1,0.
При расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещений колонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.
4.10. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию мостовых или подвесных кранов.
4.11. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а также оснований в зданиях с мостовыми кранами а нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов — не более чем от четырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов.
4.12. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданий с подвесными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих на разных путях, вертикальные нагрузки следует принимать:
не более чем от двух кранов — для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете; 
не более чем от четырех кранов: 
для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;
для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете;
для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.
4.13. Горизонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать только одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).
4.14. Число кранов, учитываемое в расчетах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трех ярусах в пролете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мостиков, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.
4.15. При определении вертикальных и горизонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагоприятного по воздействию крана.
4.16. При наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во время эксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.
4.17. При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:
y = 0,85 —для групп режимов работы кранов 1К — 6К;
y = 0,95 —для групп режимов работы кранов 7К, 8К.
При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:
y = 0,7— для групп режимов работы кранов 1К — 6К;
y = 0,8 — для групп режимов работы кранов 7К, 8К.
При учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимо принимать без снижения.
4.18. При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим конструкциям следует учитывать пониженные нормативные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7, и. При этом для проверки выносливости стенок балок в зоне действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные нормативные значения вертикального усилия колеса следует умножать на коэффициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствии с примечанием к п. 4.8. Группы режимов работы кранов, при которых следует производить расчет на выносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкции.

5. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

5.1. Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия s „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

                 		(5) 

где s0 — нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 „s„Ђ„‚„y„x„Ђ„~„„„p„|„Ћ„~„Ђ„z „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y „x„u„}„|„y, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ђ„u „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 5.2;
m — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 — 5.6.
5.2. Нормативное значение веса снегового покрова s0 на 1 м2 горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района СССР по данным табл. 4.
5.3. Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента m следует принимать в соответствии с обязательным приложением 3, при этом промежуточные значения коэффициента m необходимо определять линейной интерполяцией.
В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают при частичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти пролета (для покрытий с фонарями — на участках шириной b).

Примечание. В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания. 

5.4. Варианты с повышенными местными снеговыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 3, необходимо учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), для которых указанные варианты определяют размеры сечений.

Примечание. При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схемам нагрузок, приведенным в обязательном приложении 3. При расчете рам и колонн производственных зданий допускается учет только равномерно распределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

5.5*. Коэффициенты m, установленные в соответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обязательного приложения 3 для пологих (с уклонами до 12 % или с 
 Ј 0,05 ) покрытий однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца v і 2 м/с, „ѓ„|„u„t„…„u„„ „ѓ„~„y„w„p„„„Ћ „…„}„~„Ђ„w„u„~„y„u„} „~„p „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„ 
„s„t„u k Ѓ\ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „„„p„q„|. 6; b Ѓ\ „Љ„y„‚„y„~„p „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„‘, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„p„‘ „~„u „q„Ђ„|„u„u 100 „}.
Для покрытий с уклонами от 12 до 20 % однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах с v і 4 м/с, коэффициент m, установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного приложения 3, следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.
Среднюю скорость ветра v „x„p „„„‚„y „~„p„y„q„Ђ„|„u„u „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ќ„‡ „}„u„ѓ„‘„€„p „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „Ѓ„Ђ „{„p„‚„„„u 2 „Ђ„q„‘„x„p„„„u„|„Ћ„~„Ђ„s„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„‘ 5.
Снижение снеговой нагрузки, предусматриваемое настоящим пунктом, не распространяется:
а) на покрытия зданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °С (см. карту 5 обязательного приложения 5);
б) на покрытия зданий, защищенных от прямого воздействия ветра соседними более высокими зданиями, удаленными менее чем на 10 h1, где h1 Ѓ\ „‚„p„x„~„Ђ„ѓ„„„Ћ „r„Ќ„ѓ„Ђ„„ „ѓ„Ђ„ѓ„u„t„~„u„s„Ђ „y „Ѓ„‚„Ђ„u„{„„„y„‚„…„u„}„Ђ„s„Ђ „x„t„p„~„y„z;
в) на участки покрытий длиной b, b1 „y b2, „… „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„Ђ„r „r„Ќ„ѓ„Ђ„„ „x„t„p„~„y„z „y „Ѓ„p„‚„p„Ѓ„u„„„Ђ„r („ѓ„}. „ѓ„‡„u„}„Ќ 8 Ѓ\ 11 „Ђ„q„‘„x„p„„„u„|„Ћ„~„Ђ„s„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„‘ 3).

Таблица 4

Снеговые районы СССР  (принимаются по карте 1  обязательного приложения 5) 	
I	
II	
III	
IV	
V	
VI	

s0, „{„P„p („{„s„ѓ/„}2)
	
0,5 (50)	
0,7 (70)	
1,0 (100)	
1,5 (150)	
2,0 (200)	
2,5 (250)	

Примечание. Нормативное значение веса снегового покрова в горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 обязательного приложения 5, а также в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м и в местах со сложным рельефом следует устанавливать на основании данных Госкомгидромета. При этом в качестве нормативного значения веса снегового покрова s0 следует принимать среднее значение ежегодных максимумов запаса воды по результатам снегосъемок на участке, защищенном от воздействия ветра, за период не менее 10 лет.                                                   

5.6. Коэффициенты m при определении снеговых нагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями при уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует снижать на 20 % независимо от снижения, предусмотренного п. 5.5.
5.7. Коэффициент надежности по нагрузке gt „t„|„‘ „ѓ„~„u„s„Ђ„r„Ђ„z „~„p„s„‚„…„x„{„y „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} 1,4. „P„‚„y „‚„p„ѓ„‰„u„„„u „Џ„|„u„}„u„~„„„Ђ„r „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„‘, „t„|„‘ „{„Ђ„„„Ђ„‚„Ќ„‡ „Ђ„„„~„Ђ„Љ„u„~„y„u „…„‰„y„„„Ќ„r„p„u„}„Ђ„s„Ђ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„s„Ђ „x„~„p„‰„u„~„y„‘ „‚„p„r„~„Ђ„}„u„‚„~„Ђ „‚„p„ѓ„Ѓ„‚„u„t„u„|„u„~„~„Ђ„z „~„p„s„‚„…„x„{„y „Ђ„„ „r„u„ѓ„p „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„‘ („r„{„|„ђ„‰„p„‘ „r„u„ѓ „ѓ„„„p„€„y„Ђ„~„p„‚„~„Ђ„s„Ђ „Ђ„q„Ђ„‚„…„t„Ђ„r„p„~„y„‘) „{ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„}„… „x„~„p„‰„u„~„y„ђ „r„u„ѓ„p „ѓ„~„u„s„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „Ѓ„Ђ„{„‚„Ђ„r„p s0 „}„u„~„u„u 0,8 gt „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} 1,6.

6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

6.1. Ветровую нагрузку на сооружение следует рассматривать как совокупность:
а) нормального давления we, „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„~„Ђ„s„Ђ „{ „r„~„u„Љ„~„u„z „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘ „y„|„y „Џ„|„u„}„u„~„„„p;
б) сил трения wf, „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„~„Ќ„‡ „Ѓ„Ђ „{„p„ѓ„p„„„u„|„Ћ„~„Ђ„z „{ „r„~„u„Љ„~„u„z „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y „y „Ђ„„„~„u„ѓ„u„~„~„Ќ„‡ „{ „Ѓ„|„Ђ„‹„p„t„y „u„u „s„Ђ„‚„y„x„Ђ„~„„„p„|„Ћ„~„Ђ„z („t„|„‘ „Љ„u„t„Ђ„r„Ќ„‡ „y„|„y „r„Ђ„|„~„y„ѓ„„„Ќ„‡ „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„z, „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„z „ѓ „†„Ђ„~„p„‚„‘„}„y) „y„|„y „r„u„‚„„„y„{„p„|„Ћ„~„Ђ„z „Ѓ„‚„Ђ„u„{„€„y„y („t„|„‘ „ѓ„„„u„~ „ѓ „|„Ђ„t„w„y„‘„}„y „y „Ѓ„Ђ„t„Ђ„q„~„Ќ„‡ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z);
в) нормального давления wi, „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„~„Ђ„s„Ђ „{ „r„~„…„„„‚„u„~„~„y„} „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„‘„} „x„t„p„~„y„z „ѓ „Ѓ„‚„Ђ„~„y„€„p„u„}„Ќ„}„y „Ђ„s„‚„p„w„t„u„~„y„‘„}„y, „ѓ „Ђ„„„{„‚„Ќ„r„p„ђ„‹„y„}„y„ѓ„‘ „y„|„y „Ѓ„Ђ„ѓ„„„Ђ„‘„~„~„Ђ „Ђ„„„{„‚„Ќ„„„Ќ„}„y „Ѓ„‚„Ђ„u„}„p„}„y;
либо как нормальное давление wx, wy, „Ђ„q„…„ѓ„|„Ђ„r„|„u„~„~„Ђ„u „Ђ„q„‹„y„} „ѓ„Ђ„Ѓ„‚„Ђ„„„y„r„|„u„~„y„u„} „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘ „r „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„y„y „Ђ„ѓ„u„z „‡ „y y „y „…„ѓ„|„Ђ„r„~„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„~„Ђ„u „{ „Ѓ„‚„Ђ„u„{„€„y„y „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘ „~„p „Ѓ„|„Ђ„ѓ„{„Ђ„ѓ„„„Ћ, „Ѓ„u„‚„Ѓ„u„~„t„y„{„…„|„‘„‚„~„…„ђ „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„u„z „Ђ„ѓ„y.
При проектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворяют условию h/d > 10, „~„u„Ђ„q„‡„Ђ„t„y„}„Ђ „t„Ђ„Ѓ„Ђ„|„~„y„„„u„|„Ћ„~„Ђ „Ѓ„‚„Ђ„y„x„r„Ђ„t„y„„„Ћ „Ѓ„Ђ„r„u„‚„Ђ„‰„~„Ќ„z „‚„p„ѓ„‰„u„„ „~„p „r„y„‡„‚„u„r„Ђ„u „r„Ђ„x„q„…„w„t„u„~„y„u („r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„z „‚„u„x„Ђ„~„p„~„ѓ); „x„t„u„ѓ„Ћ h Ѓ\ „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„p „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘, d Ѓ\ „}„y„~„y„}„p„|„Ћ„~„Ќ„z „‚„p„x„}„u„‚ „Ѓ„Ђ„Ѓ„u„‚„u„‰„~„Ђ„s„Ђ „ѓ„u„‰„u„~„y„‘, „‚„p„ѓ„Ѓ„Ђ„|„Ђ„w„u„~„~„Ђ„s„Ђ „~„p „…„‚„Ђ„r„~„u 2/3h.
6.2. Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационной составляющих.
При определении внутреннего давления wi, „p „„„p„{„w„u „Ѓ„‚„y „‚„p„ѓ„‰„u„„„u „}„~„Ђ„s„Ђ„Џ„„„p„w„~„Ќ„‡ „x„t„p„~„y„z „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„Ђ„z „t„Ђ 40 „} „y „Ђ„t„~„Ђ„Џ„„„p„w„~„Ќ„‡ „Ѓ„‚„Ђ„y„x„r„Ђ„t„ѓ„„„r„u„~„~„Ќ„‡ „x„t„p„~„y„z „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„Ђ„z „t„Ђ 36 „} „Ѓ„‚„y „Ђ„„„~„Ђ„Љ„u„~„y„y „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„Ќ „{ „Ѓ„‚„Ђ„|„u„„„… „}„u„~„u„u 1,5, „‚„p„x„}„u„‹„p„u„}„Ќ„‡ „r „}„u„ѓ„„„~„Ђ„ѓ„„„‘„‡ „„„y„Ѓ„Ђ„r „@ „y „B („ѓ„}. „Ѓ. 6.5), „Ѓ„…„|„Ћ„ѓ„p„€„y„Ђ„~„~„…„ђ „ѓ„Ђ„ѓ„„„p„r„|„‘„ђ„‹„…„ђ „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„z „~„p„s„‚„…„x„{„y „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „~„u „…„‰„y„„„Ќ„r„p„„„Ћ.
6.3. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm „~„p „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„u z „~„p„t „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„Ћ„ђ „x„u„}„|„y „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

             		(6) 

где w0 Ѓ\ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„u „x„~„p„‰„u„~„y„u „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ („ѓ„}. „Ѓ. 6.4);
k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (см. п. 6.5);
с — аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).
6.4. Нормативное значение ветрового давления w0 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „r „x„p„r„y„ѓ„y„}„Ђ„ѓ„„„y „Ђ„„ „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „‚„p„z„Ђ„~„p „R„R„R„Q „Ѓ„Ђ „t„p„~„~„Ќ„} „„„p„q„|. 5.
Для горных и малоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение ветрового давления w0 „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „…„ѓ„„„p„~„p„r„|„y„r„p„„„Ћ „~„p „Ђ„ѓ„~„Ђ„r„u „t„p„~„~„Ќ„‡ „}„u„„„u„Ђ„ѓ„„„p„~„€„y„z „C„Ђ„ѓ„{„Ђ„}„s„y„t„‚„Ђ„}„u„„„p, „p „„„p„{„w„u „‚„u„x„…„|„Ћ„„„p„„„Ђ„r „Ђ„q„ѓ„|„u„t„Ђ„r„p„~„y„‘ „‚„p„z„Ђ„~„Ђ„r „ѓ„„„‚„Ђ„y„„„u„|„Ћ„ѓ„„„r„p „ѓ „…„‰„u„„„Ђ„} „Ђ„Ѓ„Ќ„„„p „Џ„{„ѓ„Ѓ„|„…„p„„„p„€„y„y „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„z. „P„‚„y „Џ„„„Ђ„} „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„u „x„~„p„‰„u„~„y„u „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ w0, „P„p, „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

            		(7) 

где v0 Ѓ\ „‰„y„ѓ„|„u„~„~„Ђ „‚„p„r„~„Ђ „ѓ„{„Ђ„‚„Ђ„ѓ„„„y „r„u„„„‚„p, „}/„ѓ, „~„p „…„‚„Ђ„r„~„u 10 „} „~„p„t „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„Ћ„ђ „x„u„}„|„y „t„|„‘ „}„u„ѓ„„„~„Ђ„ѓ„„„y „„„y„Ѓ„p „@, „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„u„z 10-„}„y„~„…„„„~„Ђ„}„… „y„~„„„u„‚„r„p„|„… „Ђ„ѓ„‚„u„t„~„u„~„y„‘ „y „Ѓ„‚„u„r„Ќ„Љ„p„u„}„Ђ„z „r „ѓ„‚„u„t„~„u„} „‚„p„x „r 5 „|„u„„ („u„ѓ„|„y „„„u„‡„~„y„‰„u„ѓ„{„y„}„y „…„ѓ„|„Ђ„r„y„‘„}„y, „…„„„r„u„‚„w„t„u„~„~„Ќ„}„y „r „…„ѓ„„„p„~„Ђ„r„|„u„~„~„Ђ„} „Ѓ„Ђ„‚„‘„t„{„u, „~„u „‚„u„s„|„p„}„u„~„„„y„‚„Ђ„r„p„~„Ќ „t„‚„…„s„y„u „Ѓ„u„‚„y„Ђ„t„Ќ „Ѓ„Ђ„r„„„Ђ„‚„‘„u„}„Ђ„ѓ„„„y „ѓ„{„Ђ„‚„Ђ„ѓ„„„u„z „r„u„„„‚„p).
6.5. Коэффициент k, „…„‰„y„„„Ќ„r„p„ђ„‹„y„z „y„x„}„u„~„u„~„y„u „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ „Ѓ„Ђ „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„u z, „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „„„p„q„|. 6 „r „x„p„r„y„ѓ„y„}„Ђ„ѓ„„„y „Ђ„„ „„„y„Ѓ„p „}„u„ѓ„„„~„Ђ„ѓ„„„y. „P„‚„y„~„y„}„p„ђ„„„ѓ„‘ „ѓ„|„u„t„…„ђ„‹„y„u „„„y„Ѓ„Ќ „}„u„ѓ„„„~„Ђ„ѓ„„„y: 
А — открытые побережья морей, озер и водохранилищ. пустыни, степи, лесостепи, тундра;
В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м; 
С — городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.

Таблица 5

Ветровые районы СССР (принимаются по 
карте 3  обязательного приложения 5)	
Ia	
I	
II	
III	
IV	
V	
VI	
VII	

w0, кПа (кгс/м2)
	
0,17 (17)	
0,23 (23)	
0,30 (30)	
0,38 (38)	
0,48 (48)	
0,60 (60)	
0,73 (73)	
0,85 (85)	

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h Ѓ\ „Ѓ„‚„y „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„u „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘ h „t„Ђ 60 „} „y 2 „{„} Ѓ\ „Ѓ„‚„y „q„Ђ„|„Ћ„Љ„u„z „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„u. 

Таблица 6

Высота z, „}	Коэффициент k „t„|„‘ „„„y„Ѓ„Ђ„r „}„u„ѓ„„„~„Ђ„ѓ„„„y	
	А	В	С	
Ј 5	0,75	0,5	0,4	
10	1,0	0,65	0,4	
20	1,25	0,85	0,55	
40	1,5	1,1	0,8	
60	1,7	1,3	1,0	
80	1,85	1,45	1,15	
100	2,0	1,6	1,25	
150	2,25	1,9	1,55	
200	2,45	2,1	1,8	
250	2,65	2,3	2,0	
300	2,75	2,5	2,2	
350	2,75	2,75	2,35	
і 480	2,75	2,75	2,75	

Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.       

6.6. При определении компонентов ветровой нагрузки we, wf, wi, wx, wy „ѓ„|„u„t„…„u„„ „y„ѓ„Ѓ„Ђ„|„Ћ„x„Ђ„r„p„„„Ћ „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„y„u „x„~„p„‰„u„~„y„‘ „p„Џ„‚„Ђ„t„y„~„p„}„y„‰„u„ѓ„{„y„‡ „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„„Ђ„r: „r„~„u„Љ„~„u„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ „ѓe, „„„‚„u„~„y„‘ „ѓf, „r„~„…„„„‚„u„~„~„u„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ „ѓi „y „|„Ђ„q„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „ѓ„Ђ„Ѓ„‚„Ђ„„„y„r„|„u„~„y„‘ „ѓx „y„|„y „ѓy, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„‡ „Ѓ„Ђ „Ђ„q„‘„x„p„„„u„|„Ћ„~„Ђ„}„… „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„ђ 4, „s„t„u „ѓ„„„‚„u„|„{„p„}„y „Ѓ„Ђ„{„p„x„p„~„Ђ „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„y„u „r„u„„„‚„p. „H„~„p„{ «„Ѓ„|„ђ„ѓ» „… „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„„Ђ„r „ѓe „y„|„y „ѓi „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„u„„ „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„y„ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ „r„u„„„‚„p „~„p „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„…„ђ „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„Ћ, „x„~„p„{ «„}„y„~„…„ѓ» Ѓ\ „Ђ„„ „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y. „P„‚„Ђ„}„u„w„…„„„Ђ„‰„~„Ќ„u „x„~„p„‰„u„~„y„‘ „~„p„s„‚„…„x„Ђ„{ „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „|„y„~„u„z„~„Ђ„z „y„~„„„u„‚„Ѓ„Ђ„|„‘„€„y„u„z.
При расчете креплений элементов ограждения к несущим конструкциям в углах здания и по внешнему контуру покрытия следует учитывать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом сe = –2, распределенное вдоль поверхностей на ширине 1,5 м (черт. 1).
В случаях, не предусмотренных обязательным приложением 4 (иные формы сооружений, „…„‰„u„„ „Ѓ„‚„y „~„p„t„|„u„w„p„‹„u„} „Ђ„q„Ђ„ѓ„~„Ђ„r„p„~„y„y „t„‚„…„s„y„‡ „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„y„z „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „Ѓ„Ђ„„„Ђ„{„p „y„|„y „ѓ„Ђ„ѓ„„„p„r„|„‘„ђ„‹„y„‡ „Ђ„q„‹„u„s„Ђ „ѓ„Ђ„Ѓ„‚„Ђ„„„y„r„|„u„~„y„‘ „„„u„|„p „Ѓ„Ђ „t„‚„…„s„y„} „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„y„‘„} „y „„. „Ѓ.), „p„Џ„‚„Ђ„t„y„~„p„}„y„‰„u„ѓ„{„y„u „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„„Ќ „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „Ѓ„Ђ „ѓ„Ѓ„‚„p„r„Ђ„‰„~„Ќ„} „y „Џ„{„ѓ„Ѓ„u„‚„y„}„u„~„„„p„|„Ћ„~„Ќ„} „t„p„~„~„Ќ„} „y„|„y „~„p „Ђ„ѓ„~„Ђ„r„u „‚„u„x„…„|„Ћ„„„p„„„Ђ„r „Ѓ„‚„Ђ„t„…„r„Ђ„{ „}„Ђ„t„u„|„u„z „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z „r „p„Џ„‚„Ђ„t„y„~„p„}„y„‰„u„ѓ„{„y„‡ „„„‚„…„q„p„‡.

Примечание. При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа здания) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления се или лобового сопротивления сх.

Черт. 1. Участки с повышенным отрицательным 
давлением ветра

6.7. Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp „~„p „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„u z „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ:
а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебании f1, Гц, больше предельного значения собственной частоты fl, (см. п. 6.8), — по формуле

           			(8) 

где wm Ѓ\ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.3; 
z — коэффициент пульсации давления ветра на уровне z, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„z „Ѓ„Ђ „„„p„q„|. 7;
v — коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. п. 6.9); 

Таблица 7

Высота z, „}	Коэффициент пульсаций давления 
ветра z для типов местности	
	А	В	С	
Ј 5	0,85	1,22	1,78	
10	0,76	1,06	1,78	
20	0,69	0,92	1,50	
40	0,62	0,80	1,26	
60	0,58	0,74	1,14	
80	0,56	0,70	1,06	
100	0,54	0,67	1,00	
150	0,51	0,62	0,90	
200	0,49	0,58	0,84	
250	0,47	0,56	0,80	
300	0,46	0,54	0,76	
350	0,46	0,52	0,73	
і 480	0,46	0,50	0,68	

Черт. 2. Коэффициенты динамичности

1 — для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций (d = 0,3); 2 — для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (d = 0,15)

б) для сооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать как систему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при f1 < fl Ѓ\ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

           		(9) 

где x — коэффициент динамичности, определяемый по черт. 2 в зависимости от параметра 
 и логарифмического декремента колебаний d (см. п. 6.8); 
gt Ѓ\ „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„ „~„p„t„u„w„~„Ђ„ѓ„„„y „Ѓ„Ђ „~„p„s„‚„…„x„{„u („ѓ„}. „Ѓ. 6.11);
w0 Ѓ\ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„u „x„~„p„‰„u„~„y„u „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘, „P„p („ѓ„}. „Ѓ. 6.4); 
в) для зданий, симметричных в плане, у которых f1 < fl, „p „„„p„{„w„u „t„|„‘ „r„ѓ„u„‡ „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„z, „… „{„Ђ„„„Ђ„‚„Ќ„‡ f1 < fl < f2 („s„t„u f2 Ѓ\ „r„„„Ђ„‚„p„‘ „‰„p„ѓ„„„Ђ„„„p „ѓ„Ђ„q„ѓ„„„r„u„~„~„Ќ„‡ „{„Ђ„|„u„q„p„~„y„z „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘), Ѓ\ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

           		(10) 

где т — масса сооружения на уровне z, „Ђ„„„~„u„ѓ„u„~„~„p„‘ „{ „Ѓ„|„Ђ„‹„p„t„y „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y, „{ „{„Ђ„„„Ђ„‚„Ђ„z „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„p „r„u„„„‚„Ђ„r„p„‘ „~„p„s„‚„…„x„{„p;
x —коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);
y — горизонтальное перемещение сооружения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у допускается принимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);
y — коэффициент, определяемый посредством разделения сооружения на r „…„‰„p„ѓ„„„{„Ђ„r, „r „Ѓ„‚„u„t„u„|„p„‡ „{„Ђ„„„Ђ„‚„Ќ„‡ „r„u„„„‚„Ђ„r„p„‘ „~„p„s„‚„…„x„{„p „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ„ѓ„„„Ђ„‘„~„~„Ђ„z, „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

			(11)

где Мk Ѓ\ „}„p„ѓ„ѓ„p k-„s„Ђ „…„‰„p„ѓ„„„{„p „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘; 
yk — горизонтальное перемещение центра k-„s„Ђ „…„‰„p„ѓ„„„{„p;
wpk — равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-„z „…„‰„p„ѓ„„„Ђ„{ „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘.
Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле

             		(12)

где wph Ѓ\ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„u „x„~„p„‰„u„~„y„u „Ѓ„…„|„Ћ„ѓ„p„€„y„Ђ„~„~„Ђ„z „ѓ„Ђ„ѓ„„„p„r„|„‘„ђ„‹„u„z „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„z „~„p„s„‚„…„x„{„y „~„p „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„u h „r„u„‚„‡„p „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘, „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„}„Ђ„u „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u (8). 
6.8. Предельное значение частоты собственных колебаний fl, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.

Таблица 8

Ветровые районы СССР	fl, „C„€ „Ѓ„‚„y	
(принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)	d = 0,3	d = 0,15	
Iа	0,85	2,6	
I	0,95	2,9	
II	1,1	3,4	
III	1,2	3,8	
IV	1,4	4,3	
V	1,6	5,0	
VI	1,7	5,6	
VII	1,9	5,9	

Значение логарифмического декремента колебаний d следует принимать:
а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций d = 0,3;
б) для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, d = 0,15.
6.9. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления v „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „t„|„‘ „‚„p„ѓ„‰„u„„„~„Ђ„z „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘, „~„p „{„Ђ„„„Ђ„‚„Ђ„z „…„‰„y„„„Ќ„r„p„u„„„ѓ„‘ „{„Ђ„‚„‚„u„|„‘„€„y„‘ „Ѓ„…„|„Ћ„ѓ„p„€„y„z.
Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.
Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (черт. 3), то коэффициент v „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „„„p„q„|. 9 „r „x„p„r„y„ѓ„y„}„Ђ„ѓ„„„y „Ђ„„ „Ѓ„p„‚„p„}„u„„„‚„Ђ„r r и c принимаемых по табл. 10.

Черт. 3 Основная система координат при 
определении коэффициента корреляции v

Таблица 9

r, м	Коэффициент v „Ѓ„‚„y c, м, равных
	
	5	10	20	40	80	160	350	
0,1	0,95	0,92	0,88	0,83	0,76	0,67	0,56	
5	0,89	0,87	0,84	0,80	0,73	0,65	0,54	
10	0,85	0,84	0,81	0,77	0,71	0,64	0,53	
20	0,80	0,78	0,76	0,73	0,68	0,61	0,51	
40	0,72	0,72	0,70	0,67	0,63	0,57	0,48	
80	0,63	0,63	0,61	0,59	0,56	0,51	0,44	
160	0,53	0,53	0,52	0,50	0,47	0,44	0,38	

Таблица 10

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность	
r	
c	
zoy	b	h	
zox	0,4а	hп	
xoy	b	а	

При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружения необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.
6.10. Для сооружений, у которых f2 < fl, „~„u„Ђ„q„‡„Ђ„t„y„}„Ђ „Ѓ„‚„Ђ„y„x„r„Ђ„t„y„„„Ћ „t„y„~„p„}„y„‰„u„ѓ„{„y„z „‚„p„ѓ„‰„u„„ „ѓ „…„‰„u„„„Ђ„} s „Ѓ„u„‚„r„Ќ„‡ „†„Ђ„‚„} „ѓ„Ђ„q„ѓ„„„r„u„~„~„Ќ„‡ „{„Ђ„|„u„q„p„~„y„z. „X„y„ѓ„|„Ђ s „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „y„x „…„ѓ„|„Ђ„r„y„‘

6.11. Коэффициент надежности по ветровой нагрузке gt „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} 1,4.

7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ

7.1. Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.
7.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, „N/„}, „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

    		(13) 

Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i’, Па, для других элементов следует определять по формуле

            		(14)

В формулах (13) и (14): 
b — толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более — по табл. 12. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке; 
k — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по табл. 13; 
d — диаметр провода, троса, мм; 
m1 — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по табл. 14; 
m2 — коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;
r — плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см3; 
g — ускорение свободного падения, м/с2.
7.3. Коэффициент надежности по нагрузке gt „t„|„‘ „s„Ђ„|„Ђ„|„u„t„~„Ђ„z „~„p„s„‚„…„x„{„y „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} 1,3, „x„p „y„ѓ„{„|„ђ„‰„u„~„y„u„} „ѓ„|„…„‰„p„u„r, „Ђ„s„Ђ„r„Ђ„‚„u„~„~„Ќ„‡ „r „t„‚„…„s„y„‡ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ќ„‡ „t„Ђ„{„…„}„u„~„„„p„‡.
7.4. Давление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления w0, „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„}„Ђ„s„Ђ „ѓ„Ђ„s„|„p„ѓ„~„Ђ „Ѓ. 6.4.

Примечания: 1. В отдельных районах СССР, где наблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.
2. При определении ветровых нагрузок на элементы сооружений, расположенных на высоте более 100 м над поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5.

Таблица 11

Гололедные районы СССР (принимаются по карте 4 обязательного приложения 5)	
I	
II	
III	
IV	
V	

Толщина стенки гололеда b, „}„}
	
Не менее 3	
5	
10	
15	
Не менее 20	

Таблица 12

Высота над	Толщина стенки гололеда b, „}„}, „t„|„‘ „‚„p„x„~„Ќ„‡ „‚„p„z„Ђ„~„Ђ„r „R„R„R„Q	
поверхностью земли, м	I района гололедности азиатской части СССР	V района гололедности и горных местностей	северной части европейской территории СССР	
остальных	

200	
15	
Принимается на основании специальных обследований
	
Принимается по карте 4, г обязательного приложения 5	
35	
300	20	То же	То же, по карте 4, д
	45	
400	25	      „
	То же, по карте 4, е	60	

Таблица 13

Высота над поверхностью земли, м	5	10	20	30	50	70	100	
Коэффициент k
	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	

Таблица 14

Диаметр провода, троса или каната, мм
	5	10	20	30	50	70	
Коэффициент m1
	1,1	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6	

Примечания (к табл. 11—14): 1. В V районе, горных и малоизученных районах СССР, обозначенных на карте 4 обязательного приложения 5, а также в сильнопересеченных местностях (на вершинах гор и холмов, на перевалах, на высоких насыпях, в закрытых горных долинах, котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда необходимо определять на основании данных специальных обследований и наблюдений.
2. Промежуточные значения величин следует определять линейной интерполяцией.
3. Толщину стенки гололеда на подвешенных горизонтальных элементах кругового сечения (тросах, проводах, канатах) допускается принимать на высоте расположения их приведенного центра тяжести.
4. Для определения гололедной нагрузки на горизонтальные элементы круговой цилиндрической формы диаметром до 70 мм толщину стенки гололеда, приведенную в табл. 12, следует снижать на 10 %.

7.5. Температуру воздуха при гололеде независимо от высоты сооружений следует принимать в горных районах с отметкой: более 2000 м — минус 15 °С, от 1000 до 2000 м — минус 10 °С; для остальной территории СССР для сооружений высотой до 100 м — минус 5 °С, более 100 м — минус 10 °С.

Примечание. В районах, где при гололеде наблюдается температура ниже минус 15 °С, ее следует принимать по фактическим данным.

8. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ 
ВОЗДЕЙСТВИЯ

8.1. В случаях, предусмотренных нормами проектирования конструкций, следует учитывать изменение во времени Dt „ѓ„‚„u„t„~„u„z „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚„Ќ „y „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚„Ќ „y „Ѓ„Ђ „ѓ„u„‰„u„~„y„ђ „Џ„|„u„}„u„~„„„p. 
8.2. Нормативные значения изменений средних температур по сечению элемента соответственно в теплое Dtw „y „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ђ„u Dtc „r„‚„u„}„‘ „s„Ђ„t„p „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„p„}:

            		(15)

           		(16)

где tw, tc Ѓ\ „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ќ„u „x„~„p„‰„u„~„y„‘ „ѓ„‚„u„t„~„y„‡ „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚ „Ѓ„Ђ „ѓ„u„‰„u„~„y„ђ „Џ„|„u„}„u„~„„„p „r „„„u„Ѓ„|„Ђ„u „y „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ђ„u „r„‚„u„}„‘ „s„Ђ„t„p. „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„u „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 8.3; 
t0w, t0c ѕ начальные температуры в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.6.
8.3. Нормативные значения средних температур tw и tc „y „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„Ђ„r „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚ „Ѓ„Ђ „ѓ„u„‰„u„~„y„ђ „Џ„|„u„}„u„~„„„p „r „„„u„Ѓ„|„Ђ„u Jw „y „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ђ„u Jc время года для однослойных конструкций следует определять по табл. 15.

Примечание. Для многослойных конструкций tw, tc, Jw, Jc „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„ђ„„„ѓ„‘ „‚„p„ѓ„‰„u„„„Ђ„}. „K„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y, „y„x„s„Ђ„„„Ђ„r„|„u„~„~„Ќ„u „y„x „~„u„ѓ„{„Ђ„|„Ћ„{„y„‡ „}„p„„„u„‚„y„p„|„Ђ„r, „q„|„y„x„{„y„‡ „Ѓ„Ђ „„„u„Ѓ„|„Ђ„†„y„x„y„‰„u„ѓ„{„y„} „Ѓ„p„‚„p„}„u„„„‚„p„}, „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „‚„p„ѓ„ѓ„}„p„„„‚„y„r„p„„„Ћ „{„p„{ „Ђ„t„~„Ђ„ѓ„|„Ђ„z„~„Ќ„u.

Таблица 15

	Здания и сооружения в стадии эксплуатации	
Конструкции зданий	неотапливаемые здания 
(без технологических источников тепла) 
и открытые сооружения	
отапливаемые здания	здания с искусственным климатом 
или с постоянными технологическими источниками тепла	

Не защищенные от воздействия	
tw = tew + q1 + q4	
tw = tiw + 0,6(tew – tiw) + q2 + q4	
солнечной радиации (в том числе	Jw = q5	Jw = 0,8(tew – tiw) + q3 + q5	
наружные ограждающие)	tc = tec – 0,5q1	tc = tic + 0,6(tec – tic) – 0,5q2	

	Jc = 0	Jc = 0,8(tec – tic) – 0,5q3	

Защищенные от воздействия	
tw = tew	
tw = tiw	
солнечной радиации (в том числе	Jw = 0	
внутренние)	tc = tec	tc = tic	

	Jc = 0 	

_____________
Обозначения, принятые в табл. 15:
tew, tec Ѓ\ „ѓ„‚„u„t„~„y„u „ѓ„…„„„Ђ„‰„~„Ќ„u „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚„Ќ „~„p„‚„…„w„~„Ђ„s„Ђ „r„Ђ„x„t„…„‡„p „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„u„~„~„Ђ „r „„„u„Ѓ„|„Ђ„u „y „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ђ„u „r„‚„u„}„‘ „s„Ђ„t„p, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„u „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 8.4;
tiw, tic — температуры внутреннего воздуха помещений соответственно в теплое и холодное время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005—88 или по строительному заданию на основании технологических решений;
q1, q2, q3 — приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимаемые по табл. 16;
q4, q5 — приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от солнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5.

Примечания: 1. При наличии исходных данных о температуре конструкций в стадии эксплуатации зданий с постоянными технологическими источниками тепла значения tw, tc, Jw, Jc следует принимать на основе этих данных.                                                                
2. Для зданий и сооружений в стадии возведения tw, tc, Jw, Jc определяются как для неотапливаемых зданий в стадии их эксплуатации.

Таблица 16

Конструкции зданий	Приращения температуры q, °С	
	q1	q2	q3	
Металлические	8	6	4	
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см: 
до 15	

8	

6	

4	
от 15 до 39	6	4	6	
св. 40	2	2	4	

8.4. Средние суточные температуры наружного воздуха в теплое tew „y „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ђ„u tec „r„‚„u„}„‘ „s„Ђ„t„p „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„p„}:

         		(17)

          			(18) 

где tI, tVII — многолетние средние месячные температуры воздуха в январе и июле, принимаемые соответственно по картам 5 и б обязательного приложения 5; 
DI, DVII Ѓ\ „Ђ„„„{„|„Ђ„~„u„~„y„‘ „ѓ„‚„u„t„~„y„‡ „ѓ„…„„„Ђ„‰„~„Ќ„‡ „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚ „Ђ„„ „ѓ„‚„u„t„~„y„‡ „}„u„ѓ„‘„‰„~„Ќ„‡ (DI Ѓ\ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „{„p„‚„„„u 7 „Ђ„q„‘„x„p„„„u„|„Ћ„~„Ђ„s„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„‘ 5, DVII = 6 °С).

Примечания: 1. В отапливаемых производственных зданиях на стадии эксплуатации для конструкций, защищенных от воздействия солнечной радиации, DVII „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „~„u „…„‰„y„„„Ќ„r„p„„„Ћ.
2. Для горных и малоизученных районов СССР, „Ђ„q„Ђ„x„~„p„‰„u„~„~„Ќ„‡ „~„p „{„p„‚„„„p„‡ 5Ѓ\7 „Ђ„q„‘„x„p„„„u„|„Ћ„~„Ђ„s„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„‘ 5, tec, tew „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„ђ„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„p„}:

           		(19) 

          		(20)

где tI,min, tVII,max   — средние из абсолютных значений соответственно минимальной температуры воздуха в январе и максимальной — в июле;
АI, „@VII Ѓ\ „ѓ„‚„u„t„~„y„u „ѓ„…„„„Ђ„‰„~„Ќ„u „p„}„Ѓ„|„y„„„…„t„Ќ „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚„Ќ „r„Ђ„x„t„…„‡„p „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„u„~„~„Ђ „r „‘„~„r„p„‚„u „y „r „y„ђ„|„u „Ѓ„‚„y „‘„ѓ„~„Ђ„} „~„u„q„u. 
tI,min, tVII,max, „@I, „@VII „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„ђ„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „t„p„~„~„Ќ„} „C„Ђ„ѓ„{„Ђ„}„s„y„t„‚„Ђ„}„u„„„p.
8.5. Приращения q4 и q5, °С, следует определять по формулам:

            		(21) 

         		(22)

где r — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности конструкции, принимаемый по СНиП II-3-79*;
Smax — максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, Вт/м2, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ђ„u „Ѓ„Ђ „R„N„y„P 2.01.01-82;
k — коэффициент, принимаемый по табл. 17; 
k1 — коэффициент, принимаемый по табл. 18.

Таблица 17

Вид и ориентация поверхности (поверхностей)	Коэффициент k	
Горизонтальная	1,0	
Вертикальные, ориентированные на: 
юг	
1,0	
запад	0,9	
восток	0,7	

Таблица 18

Конструкции зданий	Коэффициент k1	
Металлические	0,7	
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см: 
до 15	

0,6	
от 15 до 39	0,4	
св. 40	0,3	

8.6. Начальную температуру, соответствующую замыканию конструкции или ее части в законченную систему, в теплое t0w „y „‡„Ђ„|„Ђ„t„~„Ђ„u t0c „r„‚„u„}„‘ „s„Ђ„t„p „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„p„}:

            		(23) 

             		(24)

Примечание. При наличии данных о календарном сроке замыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальную температуру допускается уточнять в соответствии с этими данными.

8.7. Коэффициент надежности по нагрузке gt „t„|„‘ „„„u„}„Ѓ„u„‚„p„„„…„‚„~„Ќ„‡ „{„|„y„}„p„„„y„‰„u„ѓ„{„y„‡ „r„Ђ„x„t„u„z„ѓ„„„r„y„z Dt и J следует принимать равным 1,1.

9. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ

В необходимых случаях, предусматриваемых нормативными документами или устанавливаемых в зависимости от условий возведения и эксплуатации сооружений, следует учитывать прочие нагрузки, не включенные в настоящие нормы (специальные технологические нагрузки; „r„|„p„w„~„Ђ„ѓ„„„~„Ќ„u „y „…„ѓ„p„t„Ђ„‰„~„Ќ„u „r„Ђ„x„t„u„z„ѓ„„„r„y„‘; „r„u„„„‚„Ђ„r„Ќ„u „r„Ђ„x„t„u„z„ѓ„„„r„y„‘, „r„Ќ„x„Ќ„r„p„ђ„‹„y„u „p„Џ„‚„Ђ„t„y„~„p„}„y„‰„u„ѓ„{„y „~„u„…„ѓ„„„Ђ„z„‰„y„r„Ќ„u „{„Ђ„|„u„q„p„~„y„‘ „„„y„Ѓ„p „s„p„|„Ђ„Ѓ„y„‚„Ђ„r„p„~„y„‘, „q„p„†„„„y„~„s„p).

10. ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

Нормы настоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группе предельных состояний независимо от применяемых строительных материалов.
Нормы не распространяются на сооружения гидротехнические, транспорта, атомных электростанций, а также опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительных устройств и антенных сооружений связи.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

10.1. При расчете строительных конструкций по прогибам (выгибам) и перемещениям должно быть выполнено условие

                  		(25)

где f Ѓ\ „Ѓ„‚„Ђ„s„y„q („r„Ќ„s„y„q) „y „Ѓ„u„‚„u„}„u„‹„u„~„y„u „Џ„|„u„}„u„~„„„p „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y („y„|„y „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y „r „€„u„|„Ђ„}), „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„}„Ќ„u „ѓ „…„‰„u„„„Ђ„} „†„p„{„„„Ђ„‚„Ђ„r, „r„|„y„‘„ђ„‹„y„‡ „~„p „y„‡ „x„~„p„‰„u„~„y„‘, „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ„Ѓ. 1Ѓ\3 „‚„u„{„Ђ„}„u„~„t„…„u„}„Ђ„s„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„‘ 6;
fu Ѓ\ „Ѓ„‚„u„t„u„|„Ћ„~„Ќ„z „Ѓ„‚„Ђ„s„y„q („r„Ќ„s„y„q) „y „Ѓ„u„‚„u„}„u„‹„u„~„y„u, „…„ѓ„„„p„~„p„r„|„y„r„p„u„}„Ќ„u „~„p„ѓ„„„Ђ„‘„‹„y„}„y „~„Ђ„‚„}„p„}„y.
Расчет необходимо производить исходя из следующих требований:
а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);
б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);
в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);
г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опасности).
Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.
Ограничения колебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативными документами п. 4 рекомендуемого приложения 6.
10.2. Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложения 6.
10.3. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований — от прямой, соединяющей опоры этих элементов (см. также п. 7 рекомендуемого приложения 6).
10.4. Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающим или приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от обзора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкций перекрытий и покрытий над помещениями с непродолжительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций, чердаков).

Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечивать, как правило, конструктивными мероприятиями (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

10.5. Коэффициент надежности по нагрузке для всех учитываемых нагрузок и коэффициент динамичности для нагрузок от погрузчиков. электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равными единице.
Коэффициенты надежности по ответственности необходимо принимать в соответствии с обязательным приложением 7.
10.6. Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ 
ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

10.7. Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в табл. 19. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в п. б рекомендуемого приложения 6.

Таблица 19

Элементы конструкций	Предъявляемые 
требования	Вертикальные предельные 
прогибы fu	Нагрузки для определения 
вертикальных прогибов	

1. Балки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управляемые: 
с пола, в том числе тельферы (тали)	

Технологические	

l/250	

От одного крана	
из кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25546—82): 
1К-6К	Физиологические 
и технологические	

l/400	

То же	
7К		l/500	«	
8К
		l/600	«	
2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов): 
а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролете l, „}:	

Эстетико-психологические		

Постоянные и временные длительные	
l Ј 1		l/120		
l = 3		l/150		
l = 6		l/200		
l = 24 (12)		l/250		
l і 36 (24)
		l/300		
б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними	Конструктивные	Принимаются в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложения 6	Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами	
в) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок)	«	l/150	Действующие после выполнения перегородок, полов, стяжек	
г) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых: 
с пола	

Технологические	

l/300 или а/150 (меньшее из двух)	

Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути	
из кабины	Физиологические	l/400 или а/200 (меньшее из двух)	От одного крана или тельфера (тали) на одном пути	
д) перекрытий, подверженных действию: 
перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте)	Физиологические 
и технологические	
l/350	
0,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагоприятное из двух)	
нагрузок от рельсового транспорта: 
узкоколейного		
l/400	
От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути	
ширококолейного
		l/500	То же	
3. Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий	Эстетико-психологические	Те же, что в поз. 2, а	
	Физиологические
	Определяются в соответствии с п. 10.10	
4. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не препятствуют смежные элементы
	«	0,7 мм	Сосредоточенная нагрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета	
5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными 
и дверными проемами (ригели и прогоны остекления)	Конструктивные	l/200	Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами	
	Эстетико-психологические
	Те же, что в поз. 2, а	
_____________
Обозначения, принятые в табл. 19: 
l — расчетный пролет элемента конструкции; 
а — шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.

Примечания: 1. Для консоли вместо l „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „…„t„r„Ђ„u„~„~„Ќ„z „u„u „r„Ќ„|„u„„. 
2. Для промежуточных значений l „r „Ѓ„Ђ„x. 2, „p „Ѓ„‚„u„t„u„|„Ћ„~„Ќ„u „Ѓ„‚„Ђ„s„y„q„Ќ „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „|„y„~„u„z„~„Ђ„z „y„~„„„u„‚„Ѓ„Ђ„|„‘„€„y„u„z, „…„‰„y„„„Ќ„r„p„‘ „„„‚„u„q„Ђ„r„p„~„y„‘ „Ѓ. 7 „‚„u„{„Ђ„}„u„~„t„…„u„}„Ђ„s„Ђ „Ѓ„‚„y„|„Ђ„w„u„~„y„‘ „q.
3. В поз. 2, а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно.
4. Особенности вычисления прогибов по поз. 2, г указаны в п. 8 рекомендуемого приложения 6.
5. При ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет l „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} „‚„p„ѓ„ѓ„„„Ђ„‘„~„y„ђ „}„u„w„t„… „r„~„…„„„‚„u„~„~„y„}„y „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„‘„}„y „~„u„ѓ„…„‹„y„‡ „ѓ„„„u„~ („y„|„y „{„Ђ„|„Ђ„~„~).

10.8. Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.
10.9. Прогибы элементов покрытий должны быть такими, чтобы, несмотря на их наличие, был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).
10.10. Предельные прогибы элементов перекрытый (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий исходя из физиологических требований следует определять по формуле

      		(26)

где g Ѓ\ „…„ѓ„{„Ђ„‚„u„~„y„u „ѓ„r„Ђ„q„Ђ„t„~„Ђ„s„Ђ „Ѓ„p„t„u„~„y„‘;
р — нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое по табл. 20; 
р1 Ѓ\ „Ѓ„Ђ„~„y„w„u„~„~„Ђ„u „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„u „x„~„p„‰„u„~„y„u „~„p„s„‚„…„x„{„y „~„p „Ѓ„u„‚„u„{„‚„Ќ„„„y„‘, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ђ„u „Ѓ„Ђ „„„p„q„|. 3 „y 20;
q — нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся на него конструкций;
п — частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по табл. 20;
b — коэффициент, принимаемый по табл. 20.

Таблица 20

Помещения, принимаемые 
по табл. 3	p, кПа (кгс/м2)	p1, кПа (кгс/м2)	n, Гц	b	

Поз. 1, 2, кроме классных и бытовых; 
поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б
	
0,25 (25)	
Принимается по табл. 3	
1,5	

Поз. 2 — классные и бытовые; 
поз. 4, б–г, кроме танцевальных; 
поз. 9,а, 10,а, 12, 13
	
0,5 (50)	
То же	
1,5	

Поз. 4 — танцевальные; 
поз. 6, 7
	
1,5 (150)	
0,2 (20)	
2,0	
50	

_____________
Обозначения, принятые в табл. 20:
Q — вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН (80 кгс); 
a — коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — а остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам); 
а — шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м; 
l — расчетный пролет элемента конструкции, м.

Прогибы следует определять от суммы нагрузок yА1p + „‚1 + q, „s„t„u yA1 — коэффициент, определяемый по формуле (1).

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ 
КОЛОНН И ТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ 
ОТ КРАНОВЫХ НАГРУЗОК

10.11. Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по табл. 21, но не менее 6 мм.
Прогибы следует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Таблица 21

	Предельные прогибы fu	
Группы	колонн	балок крановых	
режимов работы кранов	зданий и крытых крановых эстакад	открытых 
крановых эстакад	путей и тормозных конструкций, зданий 
и крановых эстакад 
(крытых и открытых)	

1К ѕ 3К	
h/500	
h/1500	
l/500	
4К — 6К	h/1000	h/2000	l/1000	
7К ѕ 8К
	h/2000	h/2500	l/2000	

_____________
Обозначения, принятые в табл. 21: 
h — высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданий и крытых и открытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытия до головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий); 
l— расчетный пролет элемента конструкции (балки).

10.12. Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ 
И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, 
ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ 
И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ 
НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ 
КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

10.13. Горизонтальные предельные перемещения каркасных зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. Указания по определению перемещении приведены в п. 9 рекомендуемого приложения 6.
10.14. Горизонтальные перемещения каркасных зданий следует определять, как правило, с учетом крена (поворота) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения а зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.
Крен фундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в размере 30 % нормативного значения.
Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах IЃ\IV, „{„‚„u„~ „†„…„~„t„p„}„u„~„„„Ђ„r, „r„Ќ„x„Ќ„r„p„u„}„Ќ„z „r„u„„„‚„Ђ„r„Ђ„z „~„p„s„‚„…„x„{„Ђ„z, „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „~„u „…„‰„y„„„Ќ„r„p„„„Ћ. 

Таблица 22

Здания, стены и перегородки	Крепление стен 
и перегородок к каркасу здания	Предельные 
перемещения fu	

1. Многоэтажные здания	
Любое	
h/500	
2. Один этаж многоэтажных зданий:	Податливое	hs/300	
а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей	Жесткое	hs/500	
б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи)	«	hs/700	
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, „}: 
hs Ј 6	Податливое	

hs/150	
hs = 15		hs/200	
hs і 30
		hs/300	

_____________
Обозначения, принятые в табл. 22: 
h — высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;
hs — высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа — равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей — равная расстоянию между осями смежных ригелей. 

Примечания: 1. Для промежуточных значений hs (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещения следует определять линейной интерполяцией.
2. Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа hs принимается от оси ригеля междуэтажного перекрытая до низа стропильных конструкций.
3. К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким — крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.
4. Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более hs/150).

10.15. Горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются, если их стены, перегородки и соединяющие элементы рассчитаны на прочность и трещиностойкость.
10.16. Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, „s„t„u l ѕ „‚„p„ѓ„‰„u„„„~„Ќ„z „Ѓ„‚„Ђ„|„u„„ „ѓ„„„Ђ„u„{ „y„|„y „Ѓ„p„~„u„|„u„z.
10.17. Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h — высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.
10.18. Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными:
hs/150 — при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,
hs/200 — при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где hs — высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами — высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.
При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.
При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ 
МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ 
ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ

10.19. Предельные выгибы fu „Џ„|„u„}„u„~„„„Ђ„r „}„u„w„t„…„Џ„„„p„w„~„Ќ„‡ „Ѓ„u„‚„u„{„‚„Ќ„„„y„z, „Ђ„s„‚„p„~„y„‰„y„r„p„u„}„Ќ„u „y„ѓ„‡„Ђ„t„‘ „y„x „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„„„y„r„~„Ќ„‡ „„„‚„u„q„Ђ„r„p„~„y„z, „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„}„y 15 „}„} „Ѓ„‚„y l Ј 3 м и 40 мм — при l і 12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).
Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 
Справочное

МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ 
РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ 
(ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)

Краны	Группы режимов работы	
Условия использования	

Ручные всех видов 
С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами 
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами
	
1К — 3К	
Любые 
Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности 
Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности	

С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами 

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные 
Магнитные
	
4К — 6К	
Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта 
Смешанные склады, работа с разнообразными грузами 
Склады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами

Закалочные, ковочные, штыревые, литейные 
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные 
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами
	
7К	
Цехи металлургических предприятий 
Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены) 
Технологические краны при круглосуточной работе	

Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые 
Магнитные 

С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные
	
8К	
Цехи металлургических предприятий 

Цехи и склады металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами 
Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 
Обязательное

НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА 
О ТУПИКОВЫЙ УПОР

Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, „{„N, „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„~„Ђ„z „r„t„Ђ„|„Ћ „{„‚„p„~„Ђ„r„Ђ„s„Ђ „Ѓ„…„„„y „y „r„Ќ„x„Ќ„r„p„u„}„Ђ„z „…„t„p„‚„Ђ„} „{„‚„p„~„p „Ђ „„„…„Ѓ„y„{„Ђ„r„Ќ„z „…„Ѓ„Ђ„‚, „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u

где v — скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;
f — возможная наибольшая осадка буфера, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„p„‘ „‚„p„r„~„Ђ„z 0,1 „} „t„|„‘ „{„‚„p„~„Ђ„r „ѓ „s„y„q„{„y„} „Ѓ„Ђ„t„r„u„ѓ„Ђ„} „s„‚„…„x„p „s„‚„…„x„Ђ„Ѓ„Ђ„t„Њ„u„}„~„Ђ„ѓ„„„Ћ„ђ „~„u „q„Ђ„|„u„u 50 „„ „s„‚„…„Ѓ„Ѓ „‚„u„w„y„}„Ђ„r „‚„p„q„Ђ„„„Ќ 1„KЃ\7„K „y 0,2 „} Ѓ\ „r „Ђ„ѓ„„„p„|„Ћ„~„Ќ„‡ „ѓ„|„…„‰„p„‘„‡;
m — приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь mb Ѓ\ „}„p„ѓ„ѓ„p „}„Ђ„ѓ„„„p „{„‚„p„~„p, „„; 
тc Ѓ\ „}„p„ѓ„ѓ„p „„„u„|„u„w„{„y, „„; 
тq Ѓ\ „s„‚„…„x„Ђ„Ѓ„Ђ„t„Њ„u„}„~„Ђ„ѓ„„„Ћ „{„‚„p„~„p, „„; 
k — коэффициент; k = 0 Ѓ\ „t„|„‘ „{„‚„p„~„Ђ„r „ѓ „s„y„q„{„y„} „Ѓ„Ђ„t„r„u„ѓ„Ђ„}; k = 1 Ѓ\ „t„|„‘ „{„‚„p„~„Ђ„r „ѓ „w„u„ѓ„„„{„y„} „Ѓ„Ђ„t„r„u„ѓ„Ђ„} „s„‚„…„x„p; 
l — пролет крана, м; 
l1 — приближение тележки, м. 
Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке gt („ѓ„}. „Ѓ. 4.8) „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„„„ѓ„‘ „~„u „q„Ђ„|„u„u „Ѓ„‚„u„t„u„|„Ћ„~„Ќ„‡ „x„~„p„‰„u„~„y„z, „…„{„p„x„p„~„~„Ќ„‡ „r „ѓ„|„u„t„…„ђ„‹„u„z „„„p„q„|„y„€„u:

Краны	Предельные значения нагрузок F, „{„N („„„ѓ)

Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные	
10 (1)	
Электрические мостовые: 
общего назначения групп режимов работы 1К—3К	
50 (5)	
общего назначения и специальные групп режимов работы 4К—7К, а также литейные
	150 (15)	
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза: 
гибким	

250 (25)	
жестким
	500 (50)	

ПРИЛОЖЕНИЕ 3* 
Обязательное

СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК 
И КОЭФФИЦИЕНТЫ m

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициент m и область 
применения схем	

1	
Здания с односкатными и двускатными покрытиями 

	

m = 1 при a Ј 25°;
m = 0   «    a і 60°. 
Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° Ј a Ј 30°; вариант 3 — при 10° Ј a Ј  30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия

	

2	
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями 

m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a — уклон покрытия, град

	

2’	
Покрытия в виде стрельчатых арок 

При b і 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = lЃf, „Ѓ„‚„y b < 15° Ѓ\ „ѓ„‡„u„}„… 2

	

3	
Здания с продольными фонарями закрытыми сверху 

	

                  
но не более: 
4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 
2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 
2,0 ѕ для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 
2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; 
bl = hl, „~„Ђ „~„u „q„Ђ„|„u„u b. 
При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B „x„~„p„‰„u„~„y„u „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„„p m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0 

Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 
2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 
3. Для плоских скатов при b > 48 „} „ѓ„|„u„t„…„u„„ „…„‰„y„„„Ќ„r„p„„„Ћ „}„u„ѓ„„„~„…„ђ „Ѓ„Ђ„r„Ќ„Љ„u„~„~„…„ђ „~„p„s„‚„…„x„{„… „… „†„Ђ„~„p„‚„‘, „{„p„{ „… „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„Ђ„r („ѓ„}. „ѓ„‡„u„}„… 8)

3’	
Здания с продольными фонарями, открытыми сверху

Значения b(b1, b2) „y m „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „…„{„p„x„p„~„y„‘„}„y „{ „ѓ„‡„u„}„u 8; „Ѓ„‚„Ђ„|„u„„ l „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„„„ѓ„‘ „‚„p„r„~„Ќ„} „‚„p„ѓ„ѓ„„„Ђ„‘„~„y„ђ „}„u„w„t„… „r„u„‚„‡„~„y„}„y „{„‚„Ђ„}„{„p„}„y „†„Ђ„~„p„‚„u„z

	

4	
Шедовые покрытия 

	

Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли

	

5	
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями 

	

Вариант 2 следует учитывать при a і 15°

	

6	
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

	

Вариант 2 следует учитывать при  

Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4

	

7	
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем 

Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. 

Для плоских двускатных (a < 15) и сводчатых 
 покрытий при l’ > 48 „} „ѓ„|„u„t„…„u„„ „…„‰„y„„„Ќ„r„p„„„Ћ „}„u„ѓ„„„~„…„ђ „Ѓ„Ђ„r„Ќ„Љ„u„~„~„…„ђ „~„p„s„‚„…„x„{„…, „{„p„{ „… „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„Ђ„r („ѓ„}. „ѓ„‡„u„}„… 8)

	

8	
Здания с перепадом высоты 

	

Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»).

Коэффициент m следует принимать равным: 

где h Ѓ\ „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„p „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„p, „}, „Ђ„„„ѓ„‰„y„„„Ќ„r„p„u„}„p„‘ „Ђ„„ „{„p„‚„~„y„x„p „r„u„‚„‡„~„u„s„Ђ „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„‘ „t„Ђ „{„‚„Ђ„r„|„y „~„y„w„~„u„s„Ђ „y „Ѓ„‚„y „x„~„p„‰„u„~„y„y „q„Ђ„|„u„u 8 „} „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„p„‘ „Ѓ„‚„y „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„u„~„y„y m равной 8 м; 
l’1; l’2 — длины участков верхнего (l’1) и нижнего (l’2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: 
для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями — 

для покрытия .с продольными фонарями — 

(при этом l’1 и l’2 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „~„u „}„u„~„u„u 0). 
т1; m2 Ѓ\ „t„Ђ„|„y „ѓ„~„u„s„p, „Ѓ„u„‚„u„~„Ђ„ѓ„y„}„Ђ„s„Ђ „r„u„„„‚„Ђ„} „{ „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„… „r„Ќ„ѓ„Ђ„„; „y„‡ „x„~„p„‰„u„~„y„‘ „t„|„‘ „r„u„‚„‡„~„u„s„Ђ („„1) „y „~„y„w„~„u„s„Ђ (m2) „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„z „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „r „x„p„r„y„ѓ„y„}„Ђ„ѓ„„„y „Ђ„„ „y„‡ „Ѓ„‚„Ђ„†„y„|„‘: 
0,4 — для плоского покрытия с a Ј 20°, сводчатого с f/l Ј 1/8; 
0,3 — для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. 
Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ: 
 т2 = 0,5 k1 k2 k3, „~„Ђ „~„u „}„u„~„u„u 0,1, „s„t„u 
   
(„Ѓ„‚„y „Ђ„q„‚„p„„„~„Ђ„} „…„{„|„Ђ„~„u, „Ѓ„Ђ„{„p„x„p„~„~„Ђ„} „~„p „‰„u„‚„„„u„w„u „Ѓ„…„~„{„„„y„‚„Ђ„}, k2 = 1 ); 
„~„Ђ „~„u „}„u„~„u„u 0,3 („p Ѓ\ „r „}; b, j — в град). 
Длину зоны повышенных снегоотложений b „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ђ„z: 
при 
  b = 2h, „~„Ђ „~„u „q„Ђ„|„u„u 16 „}; 
при 
 „~„Ђ „~„u „q„Ђ„|„u„u 5h „y „~„u „q„Ђ„|„u„u 16 „}. 
Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: 

   (где h Ѓ\ „r „}; s0 Ѓ\ „r „{„P„p); 
4 — если нижнее покрытие является покрытием здания; 
6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ: 
m1 = 1 – 2m2. 

Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 „} „x„~„p„‰„u„~„y„u m для участка перепада длиной d1 (d2) „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „q„u„x „…„‰„u„„„p „r„|„y„‘„~„y„‘ „†„Ђ„~„p„‚„u„z „~„p „Ѓ„Ђ„r„Ќ„Љ„u„~„~„Ђ„} („Ѓ„Ђ„~„y„w„u„~„~„Ђ„}) „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„y. 
2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l’1 (l’2). 
3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, „}„u„w„t„… „t„r„…„}„‘ „ѓ„}„u„w„~„Ќ„}„y „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„‘„}„y „}„u„~„u„u 
(„s„t„u s0 Ѓ\ „r „{„P„p)

9 	
Здания с двумя перепадами высоты 

	
Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „t„|„‘ „{„p„w„t„Ђ„s„Ђ „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„p „~„u„x„p„r„y„ѓ„y„}„Ђ, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„‘: 
т1 „y „„2 „r „ѓ„‡„u„}„u 9 („Ѓ„‚„y „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„u„~„y„y „~„p„s„‚„…„x„Ђ„{ „r„Ђ„x„|„u „Ѓ„u„‚„u„Ѓ„p„t„Ђ„r h1 „y h2) „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„y„}„y „„1 „r „ѓ„‡„u„}„u 8 „y m3 („t„Ђ„|„‘ „ѓ„~„u„s„p, „Ѓ„u„‚„u„~„Ђ„ѓ„y„}„Ђ„s„Ђ „r„u„„„‚„Ђ„} „Ѓ„Ђ „Ѓ„Ђ„~„y„w„u„~„~„Ђ„}„… „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„ђ) „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„…„ђ„‹„y„} „„2 „r „ѓ„‡„u„}„u 8. „P„‚„y „Џ„„„Ђ„}: 

	

10
	
Покрытие с парапетами 

Схему следует применять при 

   (h Ѓ\ „r „}; s0 Ѓ\ „r „{„P„p); 

   но не более 3 

11	
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей  вентиляционным шахтам и другим надстройкам 

	
Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. 
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b). 
Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 
1,0 при d Ј 1,5 „}; 

    «   d  > 1,5 „}, 
но не менее 1,0 и не более: 
1,5 при 1,5 < d Ј  5 „}; 
2,0   «      5 < d Ј 10 „}; 
2,5   «    10 < d Ј   5 „};
b1 = 2h, но не более 2d

12	
Висячие покрытия цилиндрической формы 

	

	

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 
Обязательное

СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов 
конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания	

1	
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. 
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности: 
наветренные 
подветренные

се = +0,8 
се = –0,6	

ѕ	

2	
Здании с двускатными покрытиями			
		
Коэффициент	
a, град	Значения се1, се2 при 
равном		
				0	0,5	1	і 2		
		
се1	
0
20
40
60
	
0
+0,2
+0,4
+0,8	
–0,6
–0,4
+0,3
+0,8	
–0,7
–0,7
–0,2
+0,8	
–0,8
–0,8
–0,4
+0,8	

1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = –0,7.	
		Се2	Ј 60	–0,4	–0,4	–0,5	–0,8	2. При определении коэффициента v „r	
			 соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,2 ltga	
			
	Значения се3 при  
равном			
				Ј 0,5	1	і 2			
			
Ј 1
і 2
	
–0,4
–0,5	
–0,5
–0,6	
–0,6
–0,6			

3	
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию 			
	покрытиями	
Коэффициент	
	Значения се1, се2 при 
, равном		
				0,1	0,2	0,3	0,4	0,5		
		
се1	
0
0,2
і 1
	
+0,1
–0,2
–0,8	
+0,2
–0,1
–0,7	
+0,4
+0,2
–0,3	
+0,6
+0,5
+0,3	
+0,7
+0,7
+0,7	1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента v „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.9 h = h1 + 0,7f	
		се2	Произвольное	–0,8	–0,9	–1	–1,1	–1,2		
		
Значение се3 принимается по схеме 2

4	
Здания с продольным фонарем 

Коэффициенты се1 , се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2	
1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1,4. 
2. При определении коэффициента v „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.9 h = h1

5	
Здания с продольными фонарями 

Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. 
Для фонарей участка ВС при l Ј 2 сх = 0,2; при 2 Ј l Ј 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l >8 сх = 0,8, здесь 
 
Для остальных участков покрытия се = –0,5
	
1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 
2. При определении коэффициента v „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.9 h = h1	

6	
Здания с продольными фонарями раз личной высоты 

Коэффициенты с’„u1, „ѓ’’„u1 „y „ѓ„u2 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „…„{„p„x„p„~„y„‘„}„y „{ „ѓ„‡„u„}„u 2, „s„t„u „Ѓ„‚„y „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„u„~„y„y „ѓ„u1 „x„p h1 „~„u„Ђ„q„‡„Ђ„t„y„}„Ђ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„… „~„p„r„u„„„‚„u„~„~„Ђ„z „ѓ„„„u„~„Ќ „x„t„p„~„y„‘. 
Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 ѕ  h2 „~„u„Ђ„q„‡„Ђ„t„y„}„Ђ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„… „†„Ђ„~„p„‚„‘
	
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5	

7	
Здания с шедовыми покрытиями 

	
Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 
Для участка ВС се = –0,5	
1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04. 
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

8
	
Здания с зенитными фонарями 

	
Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5
	
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5	

9	
Здания, постоянно открытые с одной стороны

	
При m Ј 5 % сi1 = „ѓi2 = ± 0,2; при m і 30 % сi1 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} „ѓ„u3, „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„u„~„~„Ђ„}„… „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „…„{„p„x„p„~„y„‘„}„y „{ „ѓ„‡„u„}„u 2; „ѓi2 = +0,8	
1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 
2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать ci = 0. „B „x„t„p„~„y„‘„‡, „…„{„p„x„p„~„~„Ќ„‡ „r „Ѓ. 6.1, „r, „~„Ђ„‚„}„p„„„y„r„~„Ђ„u „x„~„p„‰„u„~„y„u „r„~„…„„„‚„u„~„~„u„s„Ђ „t„p„r„|„u„~„y„‘ „~„p „|„u„s„{„y„u „Ѓ„u„‚„u„s„Ђ„‚„Ђ„t„{„y („Ѓ„‚„y „y„‡ „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„~„Ђ„z „Ѓ„|„Ђ„„„~„Ђ„ѓ„„„y „}„u„~„u„u 100 „{„s/„}2) „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} 0,2w0, „~„Ђ „~„u „}„u„~„u„u 0,1 „{„P„p (10 „{„s„ѓ/„}2). 
3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента ci1 „Ѓ„‚„y m Ј 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения

10	
Уступы зданий при a < 15° 

Для участка CD „ѓ„u = 0,7. „D„|„y „…„‰„p„ѓ„„„{„p „B„R „ѓ„u „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„z „|„y„~„u„z„~„Ђ„z „y„~„„„u„‚„Ѓ„Ђ„|„‘„€„y„u„z „x„~„p„‰„u„~„y„z, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„‡ „r „„„Ђ„‰„{„p„‡ „B „y „R. „K„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„„Ќ „ѓ„u1 „y „ѓ„u3 „~„p „…„‰„p„ѓ„„„{„u „@„B „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „…„{„p„x„p„~„y„‘„}„y „{ „ѓ„‡„u„}„u 2 („s„t„u b „y l Ѓ\„‚„p„x„}„u„‚„Ќ „r „Ѓ„|„p„~„u „r„ѓ„u„s„Ђ „x„t„p„~„y„‘). 
Для вертикальных поверхностей коэффициент се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2

ѕ	

11	
Навесы			
		Тип	a, град	Значения коэфицинтов		
		схемы		се1	се2	се3	се4		

I

II

III

IV	
10
20
30

10
20
30

10
20
30

10
20
30
	
+0,5
+1,1
+2,1

0
+1,5
+2

+1,4
+1,8
+2,2

+1,3
+1,4
+1,6	
–1,3
0
+0,9

–1,1
+0,5
+0,8

+0,4
+0,5
+0,6

+0,2
+0,3
+0,4	
–1,1
0
+0,6

–1,5
0
+0,4

ѕ
ѕ
ѕ

ѕ
ѕ
ѕ	
0
–0,4
0

0
0
+0,4

ѕ
ѕ
ѕ

ѕ
ѕ
ѕ	1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. 
Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное
2. Для навесов с волнистыми покрытиями ct = 0,04	

12 а	
Сфера			
		b, град	0	15	30	45	60	75	90		
		се	+1,0	+0,8	+0,4	–0,2	–0,8	–1,2	–1,25		
		Продолжение 		
		b, град	105	120	135	150	175	180	1. Коэффициенты се приведены при	
		се	–1,0	–0,6	–0,2	+0,2	+0,3	+0,4	Re > 4 · 105.	

	
                                   cx = 1,3 при                R„u < 105; 
                                   cx = 0,6   «    2 · 105 Ј R„u Ј 3 · 105; 
                                   cx =0,2   «    4 · 105 > R„u. 
где R„u Ѓ\ „‰„y„ѓ„|„Ђ „Q„u„z„~„Ђ„|„Ћ„t„ѓ„p; 

d — диаметр сферы, м; 
w0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па; 
k (z) Ѓ\ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.5; 
z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; 
gt Ѓ\ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.11
	2. При определении коэффициента v „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „Ѓ. 6.9 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ b = h = 0,7d	

12 б	
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью	
се1 = k1 cb
где k1 = 1 „Ѓ„‚„y „ѓb > 0;

	
0,2	
0,5
	
1	
2	
5	
10	
25		
		k1 „Ѓ„‚„y
сb < 0	0,8	0,9	0,95	1,0	1,1	1,15	1,2		

сb необходимо принимать при Re > 4 · 105 „Ѓ„Ђ „s„‚„p„†„y„{„…:

	1. Re „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u „{ „ѓ„‡„u„}„u 12 „p, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„‘ z = h1. 
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: 
b = 0,7d; 
h = h1 + 0,7f. 
3. Коэффициент сi „ѓ„|„u„t„…„u„„ „…„‰„y„„„Ќ„r„p„„„Ћ „Ѓ„‚„y „Ђ„Ѓ„…„‹„u„~„~„Ђ„} „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„y («„Ѓ„|„p„r„p„ђ„‹„p„‘ „{„‚„Ђ„r„|„‘»), „p „„„p„{„w„u „Ѓ„‚„y „Ђ„„„ѓ„…„„„ѓ„„„r„y„y „u„s„Ђ

Покрытие	Значение се2 при 
, равном		
			1/6	1/3	і 1		
		
Плоское, коническое при a Ј 5°, сферическое при 
Ј 0,1	
–0,5	
–0,6	
–0,8		

	

	1	2	і 5		
		ci	–0,5	–0,55	–0,7	–0,8	–0,9	–1,05		

13	
Призматические сооружения	
cx = kcxҐ;  cy = kcyҐ. 
Таблица 1		
		le	5	10	20	35	50	100	Ґ		
		k	0,6	0,65	0,75	0,85	0,9	0,95	1	1. Для стен с лоджиями при ветре,	
		
le необходимо определять по табл. 2. 
Таблица 2	параллельном этим стенам, ct = 0,1; „t„|„‘ „r„Ђ„|„~„y„ѓ„„„Ќ„‡ „Ѓ„Ђ„{„‚„Ќ„„„y„z ct = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий	
		
	le = l	le = 2l	при 
 = 0, 1 – 0,5 и b = 40° – 50° 	

	

	

	суҐ = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 
3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d Ѓ\  „t„y„p„}„u„„„‚ „Ђ„Ѓ„y„ѓ„p„~„~„Ђ„z „Ђ„{„‚„…„w„~„Ђ„ѓ„„„y. 
4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b Ѓ\ „‚„p„x„}„u„‚ „r „Ѓ„|„p„~„u „Ѓ„Ђ „Ђ„ѓ„y „…	
		
В табл. 2 
где l, b Ѓ\ „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„u„~„~„Ђ „}„p„{„ѓ„y„}„p„|„Ћ„~„Ќ„z „y „}„y„~„y„}„p„|„Ћ„~„Ќ„z „‚„p„x„}„u„‚„Ќ „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘ „y„|„y „u„s„Ђ „Џ„|„u„}„u„~„„„p „r „Ѓ„|„Ђ„ѓ„{„Ђ„ѓ„„„y, „Ѓ„u„‚„Ѓ„u„~„t„y„{„…„|„‘„‚„~„Ђ„z „~„p„Ѓ„‚„p„r„|„u„~„y„ђ „r„u„„„‚„p.

Таблица 3		
		Эскизы сечений
и направлений ветра	b, град	
	схҐ		
		Прямоугольник	0	Ј 1,5
і 3	2,1
1,6		
		
	40 ѕ 50	Ј 0,2
і 0,5
	2,0
1,7		
		Ромб

	0	Ј 0,5
1
і 2
	1,9
1,6
1,1		
		Правильный треугольник

	0
180

	ѕ
ѕ	2
1,2		
		
Таблица 4 		
		Эскизы сечений
и направление ветра	b, град	n 
(число сторон)	схҐ при
Re > 4 · 105		
		Правильный многоугольник

	Произвольный	5
6 ѕ 8
10
12
	1,8
1,5
1,2
1,0		

14	
Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений 

сх = kcxҐ, 
где k — определяется по табл. 1 схемы 13; 
cxҐ Ѓ\ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„Ђ „s„‚„p„†„y„{„…: 

Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2	
1. R„u „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u „{ „ѓ„‡„u„}„u 12 „p, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„‘ z = h, d Ѓ\  „t„y„p„}„u„„„‚ „ѓ„Ђ„Ђ„‚„…„w„u„~„y„‘. 
Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; „t„|„‘ „‚„u„q„‚„y„ѓ„„„Ќ„‡ „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„u„z „ѓ „‚„u„q„‚„p„}„y „r„Ќ„ѓ„Ђ„„„Ђ„z b D = b. 
2. Для волнистых покрытий 
ct = 0,04. 
3. Для проводов и тросов d і 20 мм, свободных от гололеда, значение cx „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „ѓ„~„y„w„p„„„Ћ „~„p 10 %

15	
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции 

   
где сxi Ѓ\ „p„Џ„‚„Ђ„t„y„~„p„}„y„‰„u„ѓ„{„y„z „{„Ђ„Џ„†„†„y„€„y„u„~„„ i-„s„Ђ „Џ„|„u„}„u„~„„„p „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z; „t„|„‘ „Ѓ„‚„Ђ„†„y„|„u„z „ѓxi = 1,4, „t„|„‘ „„„‚„…„q„‰„p„„„Ќ„‡ „Џ„|„u„}„u„~„„„Ђ„r „ѓxi „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „s„‚„p„†„y„{„… „{ „ѓ„‡„u„}„u 14, „Ѓ„‚„y „Џ„„„Ђ„} „~„u„Ђ„q„‡„Ђ„t„y„}„Ђ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ lе = l. (см. табл. 2 схемы 13); 
Ai Ѓ\ „Ѓ„|„Ђ„‹„p„t„Ћ „Ѓ„‚„Ђ„u„{„€„y„y i-„s„Ђ „Џ„|„u„}„u„~„„„p „~„p „Ѓ„|„Ђ„ѓ„{„Ђ„ѓ„„„Ћ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y; 
Аk Ѓ\ „Ѓ„|„Ђ„‹„p„t„Ћ, „Ђ„s„‚„p„~„y„‰„u„~„~„p„‘ „{„Ђ„~„„„…„‚„Ђ„} „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y	
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 

2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk. 
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции

16	
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций 

Для наветренной конструкции коэффициент сx1 „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „„„p„{ „w„u, „{„p„{ „t„|„‘ „ѓ„‡„u„}„Ќ 15. 
Для второй и последующих конструкций 
сx2 = „ѓx1h.
Для ферм из труб при R„u і 4 · 105 
h = 0,95.	
1. См. примеч. 1—3 к схеме 15. 
2. Re „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„„„Ћ „Ѓ„Ђ „†„Ђ„‚„}„…„|„u „{ „ѓ„‡„u„}„u 12 „p, „s„t„u d Ѓ\ „ѓ„‚„u„t„~„y„z „t„y„p„}„u„„„‚ „„„‚„…„q„‰„p„„„Ќ„‡ „Џ„|„u„}„u„~„„„Ђ„r; z Ѓ\ „t„Ђ„Ѓ„…„ѓ„{„p„u„„„ѓ„‘ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„} „‚„p„ѓ„ѓ„„„Ђ„‘„~„y„ђ „Ђ„„ „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„y „x„u„}„|„y „t„Ђ „r„u„‚„‡„~„u„s„Ђ „Ѓ„Ђ„‘„ѓ„p „†„u„‚„}„Ќ. 
3. В таблице к схеме 16: 
h — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h Ѓ\ „t„|„y„~„p „~„p„y„}„u„~„Ћ„Љ„u„z „ѓ„„„Ђ„‚„Ђ„~„Ќ „{„Ђ„~„„„…„‚„p, „t„|„‘ „{„‚„…„s„|„Ќ„‡ „‚„u„Љ„u„„„‰„p„„„Ќ„‡ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z h Ѓ\ „y„‡ „t„y„p„}„u„„„‚; „t„|„‘ „Џ„|„|„y„Ѓ„„„y„‰„u„ѓ„{„y„‡ „y „q„|„y„x„{„y„‡ „{ „~„y„} „Ѓ„Ђ „Ђ„‰„u„‚„„„p„~„y„ђ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z h Ѓ\ „t„|„y„~„p „}„u„~„Ћ„Љ„u„z „Ђ„ѓ„y;	
		
j	Значение h для ферм из профилей и труб 
при Re < 4 · 105 „y 
, „‚„p„r„~„Ђ„}	b — расстояние между соседними фермами. 
4. Коэффициент (о следует определять	
			
	1	2	4	6	в соответствии с указаниями к схеме 15	
		0,1	0,93	0,99	1	1	1		
		0,2	0,75	0,81	0,87	0,9	0,93		
		0,3	0,56	0,65	0,73	0,78	0,83		
		0,4	0,38	0,48	0,59	0,65	0,72		
		0,5	0,19	0,32	0,44	0,52	0,61		
		0,6	0	0,15	0,3	0,4	0,5		

17 	
Решетчатые башни и пространственные фермы
	
ct = cx (1+ h)k1, 
где cx Ѓ\ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „„„p„{ „w„u, „{„p„{ „t„|„‘ „ѓ„‡„u„}„Ќ 15; 
h — определяется так же, как для схемы 16.

1. См. примеч. 1 к схеме 15. 
2. ct „Ђ„„„~„Ђ„ѓ„y„„„ѓ„‘ „{ „Ѓ„|„Ђ„‹„p„t„y „{„Ђ„~„„„…„‚„p 	
		Эскизы форм контура поперечного сечения
и направление ветра	k1	наветренной грани. 
3. При направлении ветра по	

1,0

	диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 „t„|„‘ „ѓ„„„p„|„Ћ„~„Ќ„‡ „q„p„Љ„u„~ „y„x „Ђ„t„y„~„Ђ„‰„~„Ќ„‡ „Џ„|„u„}„u„~„„„Ђ„r „ѓ„|„u„t„…„u„„ „…„}„u„~„Ћ„Љ„p„„„Ћ „~„p 	

0,9	10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 %	

1,2

18 	
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока 

cxa = cx sin2 a, 
где cx Ѓ\ „Ђ„Ѓ„‚„u„t„u„|„‘„u„„„ѓ„‘ „r „ѓ„Ђ„Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„y„y „ѓ „…„{„p„x„p„~„y„‘„}„y „{ „ѓ„‡„u„}„u 14	
ѕ	

ПРИЛОЖЕНИЕ 5 
Обязательное

КАРТЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ СССР 
ПО КЛИМАТИЧЕСКИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ 

прилагаются в отдельных файлах. Данные карты рекомендуется выводить на принтер при помощи графического редактора Paint.
ПРИЛОЖЕНИЕ 6 
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ

1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.
2. Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований, — полную ползучесть.
3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна:
в зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);
в открытых эстакадах рассматривается как консоль.
4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и других источниках вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения следует принимать в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012—90; «Санитарных норм вибрации рабочих мест» и «Санитарных допустимых вибраций в жилых домах» Минздрава СССР. При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять в соответствии со специальными техническими условиями.
5. Расчетные ситуации1, для которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.
_____________
1 Расчетная ситуация — учитываемый в расчете комплекс условий, определяющих расчетные требования к конструкциям.
Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.
Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.
Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при проектировании необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящих норм и нормативных документов, указанных в п. 4.
Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.
Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.
6. Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок, расположенных под несущими элементами.
Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).
7. При наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значения l „r „Ѓ„Ђ„x. 2, „p „„„p„q„|. 19 „ѓ„|„u„t„…„u„„ „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„„„Ћ „‚„p„r„~„Ќ„}„y „‚„p„ѓ„ѓ„„„Ђ„‘„~„y„‘„} „}„u„w„t„… „r„~„…„„„‚„u„~„~„y„}„y „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„‘„}„y „~„u„ѓ„…„‹„y„‡ „ѓ„„„u„~ („y„|„y „{„Ђ„|„Ђ„~„~) „y „Џ„„„y„}„y „Ѓ„u„‚„u„s„Ђ„‚„Ђ„t„{„p„}„y („y„|„y „}„u„w„t„… „r„~„…„„„‚„u„~„~„y„}„y „Ѓ„Ђ„r„u„‚„‡„~„Ђ„ѓ„„„‘„}„y „Ѓ„u„‚„u„s„Ђ„‚„Ђ„t„Ђ„{, „‰„u„‚„„. 4).

Черт. 4. Схемы для определения значений l 
(l1, l2, l3) при наличии между стенами капитальных перегородок

а — одной в пролете; б — двух в пролете; 1 — несущие стены (или колонны); 2 — капитальные перегородки; 3 — перекрытие (покрытие) до приложения нагрузки; 4 — перекрытие (покрытие) после приложения нагрузки; 5 — линии отсчета прогибов; 6 — забор

8. Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. табл. 19, поз. 2, г) следует принимать как разность между прогибами f1 „y f2 „ѓ„}„u„w„~„Ќ„‡ „ѓ„„„‚„Ђ„Ѓ„y„|„Ћ„~„Ќ„‡ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z („‰„u„‚„„. 5).
9. Горизонтальные перемещения каркаса следует определять в плоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.
При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f1/hs + f2/l („‰„u„‚„„. 6), „~„u „t„Ђ„|„w„u„~ „Ѓ„‚„u„r„Ќ„Љ„p„„„Ћ („ѓ„}. „„„p„q„|. 22); 1/300 „t„|„‘ „Ѓ„Ђ„x. 2, 1/500 Ѓ\ „t„|„‘ „Ѓ„Ђ„x. 2, „p „y 1/700 Ѓ\ „t„|„‘ „Ѓ„Ђ„x. 2, „q.

Черт. 5. Схема для определения прогибов 
стропильных конструкций при наличии
подвесных крановых путей

1 — стропильные конструкции, 2 — балка подвесного кранового пути; 
3 — подвесной кран; 4 — исходное положение стропильных конструкций; 
f1 Ѓ\ „Ѓ„‚„Ђ„s„y„q „~„p„y„q„Ђ„|„u„u „~„p„s„‚„…„w„u„~„~„Ђ„z „ѓ„„„‚„Ђ„Ѓ„y„|„Ћ„~„Ђ„z „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„y; f2 Ѓ\ „Ѓ„‚„Ђ„s„y„q„Ќ „ѓ„}„u„w„~„Ќ„‡ „ѓ „~„p„y„q„Ђ„|„u„u „~„p„s„‚„…„w„u„~„~„Ђ„z „ѓ„„„‚„Ђ„Ѓ„y„|„Ћ„~„Ќ„‡ „{„Ђ„~„ѓ„„„‚„…„{„€„y„z

Черт. 6. Схема перекоса этажных ячеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1 в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана 
исходная схема каркаса до приложения нагрузки)

ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Обязательное

УЧЕТ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ*

1. Для учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими, социальными и экологическими последствиями их отказов, устанавливаются три уровня: I Ѓ\ „Ѓ„Ђ„r„Ќ„Љ„u„~„~„Ќ„z, II Ѓ\ „~„Ђ„‚„}„p„|„Ћ„~„Ќ„z, III Ѓ\ „Ѓ„Ђ„~„y„w„u„~„~„Ќ„z.
Повышенный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений, отказы которых могут привести к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям (резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м3 и более, магистральные трубопроводы, производственные здания с пролетами 100 м и более, сооружения связи высотой 100 м и более, а также уникальные здания и сооружения).
Нормальный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений массового строительства (жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственные здания и сооружения).
Пониженный уровень ответственности следует принимать для сооружения сезонного или вспомогательного назначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие склады и подобные сооружения).

_____________
* Данное приложение является разделом 5 ГОСТ 27751—88 с изменениями, утвержденными постановлением Государственного комитета Российской Федерации по вопросам архитектуры и строительства от 21.12.93 № 18-54.

2. При расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности по ответственности gn, „Ѓ„‚„y„~„y„}„p„u„}„Ќ„z „‚„p„r„~„Ќ„}: „t„|„‘ I „…„‚„Ђ„r„~„‘ „Ђ„„„r„u„„„ѓ„„„r„u„~„~„Ђ„ѓ„„„y Ѓ\ „q„Ђ„|„u„u 0,95, „~„Ђ „~„u „q„Ђ„|„u„u 1,2; „t„|„‘ II „…„‚„Ђ„r„~„‘ Ѓ\ 0,95; „t„|„‘ III „…„‚„Ђ„r„~„‘ Ѓ\ „}„u„~„u„u 0,95, „~„Ђ „~„u „}„u„~„u„u 0,8.
На коэффициент надежности по ответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы и перемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействиями).

Примечание. Настоящий пункт не распространяется на здания и сооружения, учет ответственности которых установлен в соответствующих нормативных документах.

3. Уровни ответственности зданий и сооружений следует учитывать также при определении требований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объема инженерных изысканий для строительства, установлении правил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.
4. Отнесение объекта к конкретному уровню ответственности и выбор значений коэффициента gn „Ѓ„‚„Ђ„y„x„r„Ђ„t„y„„„ѓ„‘ „s„u„~„u„‚„p„|„Ћ„~„Ќ„} „Ѓ„‚„Ђ„u„{„„„y„‚„Ђ„r„‹„y„{„Ђ„} „Ѓ„Ђ „ѓ„Ђ„s„|„p„ѓ„Ђ„r„p„~„y„ђ „ѓ „x„p„{„p„x„‰„y„{„Ђ„}.